2#炉工作总结

2#炉工作总结（共10篇）

1.2#炉工作总结 篇一

大唐石门发电有限责任公司

技术工作(方案、措施、汇报、请示、总结)报告

题目：2号锅炉炉膛脚手架搭设施工组织、安全、技术措施

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2013年11月07日

2号锅炉炉膛脚手架搭设施工组织、安全、技术措施 为了规范公司脚手架安全管理，确保炉膛脚手架搭设安全可靠，防止人身和设备事故的发生，根据《电业安全工作规程》以及工作票管理制度有关要求，针对#2炉停机后对燃烧器缺陷消除及检查所需搭设炉膛脚手架特制定此施工措施：

一、组织措施：

1、工作内容：#2炉炉膛脚手架搭设

2、项目负责：黄勇

3、工作负责人：赵永高

4、技术负责人：邹建清 李叶飞

5、安全专责：谢频

6、施工单位：湘潭防腐保温安装公司

二、技术措施：

1、材料的选择和要求：架子管采用φ48×3.5的钢管，扣件连接、架板采用2.5和2米长，50mm厚的竹架板。所有管件扣件必须符合标准规定，钢管有弯曲、压扁等缺陷不能使用。扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件转动灵活，无锈蚀；架板不得有腐蚀。

2、作业场地与环境：炉内焦块无脱落砸伤人员的可能，灯光照明良好。

3、在9m层人孔门处搭设2.5m长的工作平台为基础，设单排架爬梯至16m层折角处，在校横杆上设立杆，立杆必须与炉本体贴实，使其荷载的承受力在炉本体上。

4、以架设脚手架的对应面为基础，敷设抛撑，防止工作平台因单边受力而偏移或倾斜。

5、以16m层及以上观火孔为固定点，与脚手架对应的小横梁连接牢固，且固定点与小横的夹角应为60°左右，可减轻脚手架自重荷载及工作荷载的压力。

6、单排爬梯为基础的双排架的高度不能超过12m，荷载每平方不能超过2.5KN/㎡。

7、脚手架在水冷壁各立脚应套用专用橡胶管套，防止脚手架管座损伤水冷壁。

8、必须在6.3米落渣口标高处铺设满膛平台，以保证捞渣机检修安全。

9、在炉内四角燃烧器处分别搭设一架方便检修的脚手架，搭设高度至燃烧器三次风喷口处。

10、脚手架各层上下应搭设呈“之”字形专用步道，若在工作条件不允许的条件下才能搭设上下爬梯，搭设的上下爬梯必须靠水冷壁侧，达到在做检修过程中检修人员上下过程中能背靠水冷壁侧保证人员安全的目的。

11、脚手架搭设实行验收挂牌制度，脚手架验收合格牌由检修公司架子班负责管理。

12、脚手架搭设完毕，自检合格后，脚手架搭设责任人应在“脚手架验收合格牌”上签名并标明架子载荷量，然后通知工作负责人现场进行验收，工作负责人不得无故拖延验收时间。

13、现场验收合格后，工作负责人应在项目负责人栏中签名，并注明工作时间和工作内容（工作内容与工作票相符）。

14、双方签字完毕，由脚手架搭设责任人将“脚手架验收合格牌”挂在该脚手架上醒目位置。“脚手架验收合格牌”挂好后，严禁任何人挪用,否则将视情节予以考核。

15、脚手架必须由专业人员搭设；因本次脚手架搭设高度超过10米，需由总工程师或生产副总经理组织验收；此炉膛满膛架由总工程师、设备部、安监部、检修部、架子班共同验收。

三、安全措施：

1、所有施工人员必须熟悉《火力发电厂安全作业规程》提高安全施工意识，并“安规”考试合格。

2、特种工种（如架子等）必须是持相关有效证件人员施工。

3、所有施工人员必须戴安全帽，按安规正确着装。

4、作好防止在起吊过程中伤人和损坏设备的安全措施。

5、高空作业时须系好安全带，挂好保险钩，作好防止高空坠落的安全措施，超过5米的架子必须挂好防坠器，防坠器系在炉管或看火孔外部牢固钢梁上。

6、所有参与施工人员严禁酒后作业，精神不振者禁止作业，严禁疲劳作业。

7、开工前进行安全交底，并组织对三措进行学习，搭设过程中工作负责人及安监专工进行安全监督，技术负责人进行技术把关。

8、运行值班单元长在接到检修公司签发的炉膛内燃烧器搭设脚手架工作票时，必须通知设备部点检员、安监部安监专工、检修公司分管经理到现场查看燃烧器四周及卫燃带上的焦块是否已清理干净，确认无焦块掉落伤人后才能许可搭设脚手架的工作票开工。

9、在炉膛内部搭架子、检修现场照明应充足，特别是炉内6.3米以上及以上部位装设足够照明和行灯，至少布置三盏500W的照明灯（如必须用碘钨灯时，碘钨灯应用木棒固定牢固后从看火孔塞入，与金属部件无接触，人员无碰触可能，且绝缘良好；使用行灯时，行灯电压不超过36V。），漏电开关和电源盘必须放置在炉外，灯具和电源线须绝缘良好。且电源标示明确，并提醒严禁乱动电源开关。

10、现场必须配有应急灯和手电筒，以防灯灭造成慌乱。

11、炉膛内部检修应尽量避免交叉作业，确需上下交叉作业时，下部工作面顶部必须搭设全密封式架子，避免高空落物伤人。

12、脚手架必须搭设牢固可靠，施工负责人在施工前必须对所有脚手架进行全面检查，并经工作负责人签字验收合格方可使用，不合格的脚手架必须重新搭设。

13、工作负责人每次工作前必须对脚手架进行检查后方可进行工作。

14、当冷灰斗区域有检修任务需要进入捞渣船内部进行检修时，应该按照炉膛内部检修工作同等对待，且在冷灰斗顶部搭设全密封式架子防止高空落物伤人。

2.2#炉工作总结 篇二

1 护炉设施的增加、更换、校正和恢复

图1是2012年炉缸侧壁烧蚀监测点二层3点及三层29点的温度变化趋势图。

从图1看出,2层3点温度从4月11日至5月21日40天的时间里升高了170℃,速度非常惊人。5月21日被迫堵3#风口作业,5月29日配吃钛球,2#高炉护炉工作正式开始。

为加强对2#高炉炉缸各项数据的有效监控,安装了4套检测设备:

(1) 侧壁烧蚀的新点,插入深度2层为380～420mm,三、四层均为420mm。二层有34点,三层有36点,四层有21点。

(2) 冷却壁冷面温度测量点,即自动化部所说的老点,一到四层各有6个,分为东南、东北、正北、西北、西南、正南,相应对应主控室1～6点。

(3) 二到三层冷却壁水温差测量点。炉缸一至三层每块冷却壁的第2根和第4根都安装有水温差测量点。

(4) 炉皮测温点。二到三层冷却壁所对应的炉皮各有21个测温点,合计42个。

1.1 监测点的增加和更换

2012年5月21日16:35～16:50休风堵3#风口,降低冶强护炉。同时,因二层2、3点温度上升快,在这两点左下角约10cm处加装两个炉皮测温探头(即传感器),但未接线。在更换二层2、3点侧壁烧蚀热电偶时,3点无法拔出,因休风时间问题,无法继续处理,再等待休风机会处理。因3点部分拔出,加之堵3#风口,二层3点温度由休风前的280℃左右,降至234℃。5月22日借休风更换21#小套机会,再次对二层3点侧壁烧蚀点更换,最后用管钳拔出。在插入热电偶时,因最前端插入碳砖部分变形严重(致使5月21日休风时难以拔出),加上看水测量插入深度时把突出炉皮用以固定热电偶的螺帽部分也计算在内,使实际插入深度不到位(差60mm), 二层3点侧壁烧蚀点在复风后显示166℃,比休风前的261℃低了接近100℃。通过对前后温度比较,并到现场重新测量确认,确定新电偶未插到位,随后组织相关人员重新对该电偶进行处理,再往里插入60mm,才到原来位置。在随着电偶的不断深入,显示温度逐渐升高,最后显示260℃。5月24日借休风更换20小套机会,把5月21日炉皮新加装测温点的线接好,并做好历史趋势图。6月21日定修,炉缸三层侧壁烧蚀新增加37、38、39、40、41、42共6个点,炉缸二层侧壁烧蚀新增加36、37共2个点。 二层和三层所有新增加点距离冷却壁上沿450mm,距离下沿400 mm。除了三层40点插入深度400 mm外,其余7点均为410 mm。三层侧壁烧蚀点8点和29点因温度一直偏高,在这两个位置增加两个炉皮在线测温点。为了便于维护和防止被水浸泡,新增加的电偶全部使用加长电偶。

1.2 监测点的校正

监测点反应温度不正确,或者标识不清,会对护炉工作造成严重的误导。6月1日2#炉炉缸侧壁第三层第29点的温度从21:00开始由260℃上升至23:44最高596℃,23:40出完铁后休风检查校核热电偶,但现场找不到该点。后经过顺着线倒查,才发现该点在图上标的位置不对,并且电偶接线断开,显示的温度不对。重新换电偶,正常后显示温度258℃,高炉复风。本次造成高炉休风12h。针对这种情况,6月21日检修时对二、三层所有侧壁烧蚀监测点进行校正,发现三层11和三层12线接反,三层25和三层26线接反,二层原来5点位置为6点,6点位置为7点,7点位置为8点,原来8点位置是个坏电偶。二层35点仍未找到,现场看无该点。原来的35点位置(即7块和8块之间下部)实际为5点。校正完后对所有侧壁烧蚀点进行标识。检修完后,将原图纸进行了修正。

1.3 监测点的恢复

从老区几座高炉的侵蚀实际情况看,尽管在这4套检测系统中侧壁烧蚀的参考性最强,但仅从侧壁烧损蚀温度判断炉缸侵蚀情况有偏差,需要参照水温差和炉皮温度进行综合判断。因高炉炉缸周围环境复杂而且恶劣,2#高炉安装的水温差在线检测和炉皮温度在线监测系统多数已经损坏,主要是数据线烧坏。6月21日检修时,邀请厂家对水温差测量点进行部分的修复。当前,水温差在线检测系统有60%的点可用,为高炉护炉提供了大量可靠的数据。另外,炉皮测温点数量偏少,需要把坏线恢复,并增加炉皮测温点数量,达到二层和三层每块冷却壁的炉皮都有测温点。同时,后期还要增加炉缸冷却壁水温差的人工测温点,当发现在线检测点高时,可立即人工测温进行验证,为决策提供可靠的依据。

2 操作控制方面的护炉措施

2.1 逐步降低冶强操作

护炉后对冶强和送风制度进行了调整,具体调整情况见表1。

降低冶炼强度是所有护炉手段中效果最好的一种。降低冶强有整体降低和局部降低(即堵侧壁温度高的一侧的风口或者加衬套)两种,无论哪一种,都会起到立竿见影的作用。堵风口后,该位置的侧壁温度会下降50～100℃。侧壁温度高的位置风口加衬套,该点温度也会下降,但幅度有限。然而,控制温度还是以用小风口和加衬套为主,尽量不要堵风口护炉,因堵风口对炉缸工作影响太大。10月10日捅开长期堵的3#风口后, 该风口一直显凉, 被迫长时间停煤操作。堵风口后要合理控制好风速和鼓风动能,风速控制为275～285m/s,动能在12 000kg·m/s以上,防止过高或者过低对炉况顺行造成影响。

2.2 及时配吃钛球护炉

2#高炉2012年5月29日开始每批配吃钛球300kg,当时吨铁二氧化钛负荷4.7kg,5月31日每批钛球配至700kg, 吨铁二氧化钛负荷8.1kg。因二层3点温度降低,6月11日停配钛球。后来二层5点温度持续上升,7月27日再次每批配吃钛球400kg,后加至每批800kg。当前每批配吃量为400kg。根据1 880m3高炉钛球配加情况以及计算结果看,护炉的钛球不能随便停,必须保证连续配加;吨铁二氧化钛负荷大约为7～10kg,具体的钛负荷需要继续摸索。

2.3 生铁含硅量和含钛量的控制

做好炉温稳定工作,严格执行好护炉的相关规定。严格控制铁水中硅和钛的含量,铁水[Si]0.40%～0.55%,铁水温度大于1 500℃,[Ti]0.13%～0.15%,[Si]加[Ti]合计不大于0.60%;渣中(TiO2)1.5%～2.0%,钛化物的调整量以天为单位进行。严格控制终渣碱度 R2为1.2～1.3,保持1/3玻璃渣、2/3石头渣;生铁含硫量不大于0.04%,当生铁含硫连续两炉大于或等于0.04%时,要立即采取提炉温措施。严格控制好下限硅数不低于0.40%,铁水热量不低于1 500℃,防止低硅高硫对护炉造成影响。一方面抓好护炉工作,另一方面防止燃料比出现大幅度的升高。护炉配吃钛球后,由于钛的还原需要大量热量,加之配吃钛球后炉缸工作不够活跃,燃料比一般会升高。为了防止燃料比出现大幅度的升高,下一步要把炉温稳定在0.4%左右相对较低的水平上。2012年5月份2#高炉生铁平均含硅0.39%,下降幅度非常明显,是历史最好水平。但护炉后生铁含硅量不适宜控制过低,否则不利于护炉。将生铁含硅量稳定在0.40%左右的低水平上,是护炉工作和降本增效工作的重中之重。以后需加强对工长的培训和管理,提高其实际操作水平。在日常管理中量化对工长的考核,并开展工长炉温稳定水平的劳动竞赛,提高工长的责任心和工作积极性,为稳定生铁含硅创造条件。

2.4 护炉其它注意事项

(1) 对目前温度较高的测点,看水工要每天人工测量,同时,对不准的测点以及对紧挨着高温测点的各点也要进行测温关注,并做好记录。

(2) 对炉缸冷却壁以及炉底水冷管的水温差进行统一的管理,每天跟踪、关注所有测量数据,对异常的数据进行分析,查找原因。

(3) 尽量不使用碱金属超过规定的原料,禁止使用含铅的原料。

(4) 生产过程中,当炉缸工作有问题时不轻易洗炉,尤其是水温差偏高时避免用萤石洗炉。

(5) 加强各部位温度和冷却设备的水温差及热流强度的管理,超过正常值要及早采取钒钛矿护炉措施,并适当提高生铁含硅量,提高护炉效果。

(6) 保持铁口通道位置准确,建立严格管理制度,定期进行检查。

(7) 维持正常的铁口深度,严防铁口连续过浅,按时出净渣铁。

(8) 维持足够的冷却强度,水压、水量、水质要达到规定标准,定期清洗冷却设备,保证冷却效果。

3 护炉效果

通过上述护炉措施,目前2#高炉炉缸侧壁温度三层最高为240℃,二层最高为110℃,完全受控,同时在护炉状态下高炉燃料比未出现升高的现象,实现了经济护炉的目的。

4 结语

(1) 更换电偶时一定要插到位,防止测量出现严重误差。从更换二层3点的电偶的实际情况看,有60mm的距离未插到位的话,可产生100℃的测量误差。

(2) 现场的测温电偶要做好永久性的标识,并和图纸对应起来,当发现有异常的温度升高时能及时作出分析和判断,并采取切实可行的措施。

(3) 降低冶炼强度是所有护炉手段中效果最好的一种。降低冶强有整体降低和局部降低(即堵侧壁温度高的一侧的风口或者加衬套)两种,无论哪一种,都会起到立竿见影的作用。

(4) 护炉的钛球不能随便停,必须保证连续配加。吨铁钛负荷大约为7～10kg,过低起不到护炉作用,太高影响渣铁流动性,甚至对顺行造成影响。

(5) 倡导和执行经济护炉的技术理念。在抓好护炉工作的同时,防止燃料比出现大幅度的升高。将生铁含硅量稳定在0.40%左右的低水平上,是护炉工作和降本增效工作的重中之重。

参考文献

[1]潘协田.济钢2号1750高炉炉缸侧壁温度异常升高的处理[J].炼铁,2010(5):27.

[2]周传典主编.高炉炼铁生产技术手册[M].北京:冶金工业出版社,2002:310.

3.2#炉工作总结 篇三

[摘要]包头第一热电厂#2炉给煤机采用为10-55型耐压式称重给煤机。在运行中给煤机轴承故障频繁，极大地降低了锅炉效率。针对这一现象，分析轴承故障频繁的原因，找出解决对策，在最近一次大修中进行了改进，取得了很好的效果。

[关键词]给煤机轴承；原因；对策

引言

包头第一热电厂2X300Mw机组DG1065/18.2-Ⅱ6锅炉采用5台型号为10-55型耐压式称重给煤机，是由江苏赛摩拉姆技术有限公司制造。其形式为全封闭皮带式自动调节给煤量，是锅炉制粉的主要设备。但由于给煤机轴承经常发生故障，导致给煤机停运，影响机组的正常运行。其中给煤机轴承包括主动辊子轴承、被动辊子轴承、清扫链轴承、托辊轴承。

1.给煤机轴承故障的危害

1.1给煤机的安全性是保证锅炉安全运行的一个重要因素。因为，给煤机锅炉燃烧的重要组成部分，制粉系统是直吹式，所以，其直接影响锅炉燃烧及带负荷情况。因而，给煤机的安全性，直接影响了锅炉安全运行及满负荷运行，严重时可导致锅炉灭火停炉。而给煤机轴承故障占给煤机故障的80%以上。所以给煤机轴承故障是锅炉安全运行的一个重要因素。

1.2、给煤机的维护和检修需要很长时间来完成，还要附带大量的人力、物力、时间，并减少了发电量。

2.给煤机故障的原因

我们对#2炉5台给煤机设备缺陷进行检测，发现托辊轴承损坏次数很少。轴承损坏主要发生在主动辊子轴承、清扫链轴承及被动辊子轴承上。

2.1主动辊子使用型号P212的轴承，清扫链使用型号P208的轴承。油档为金属片，其密封性差。轴承使用在给煤机内部，而内部灰、煤粉到处飞扬，环境差。因此，很难阻挡空气中的粉尘进入到轴承内，造成轴承磨损、损坏。对拆下的损坏轴承检查，发现轴承内部含有大量煤粉颗粒。（如图一、图二）。

2.2被动辊子轴承转动体结构不合理。被动辊子距离落煤口只有2米多，且位于皮带的调心区。承受着落煤的冲击力、受到皮带、辊子自身的重力，皮带的拉力及扭向力等多方向力作用。而被动辊子仅靠两端的两盘轴承支撑，导致轴承符合过大，长时间运行后，轴承损坏加剧，寿命降低。（如图三、图四）

3.解决对策

3.1针对主动辊子轴承和清扫链轴承故障的原因。设计加工非标准J型密封圈，并在轴承座上车制与非标准J型密封圈紧密配合，加入黄油。这样防止了灰、煤粉进入轴承内。（如图五）

3.2我们将被动辊子一体式设计改为分体式设计，把外壳和轴通过焊接连接，改为通过轴承连接，并加装密封圈，端盖，保证轴承密封。防止灰、煤粉进入轴承中，如图六所示。原外部轴承一旦损坏由皮带轮滚筒内部加装两盘轴承运行，起到了双保险作用。两盘轴承都能起到调心的作用，在不影响调皮带张紧力情况下。加大调心范围，减少了轴承损坏。同时，四盘轴承可以保证在两盘非单侧轴承损坏时，给煤机继续运行。直到大、小修时再更换。

4.实施

4.1在轴承座两侧加装J型密封圈

4.2在张紧皮带轮滚筒内部加装两盘轴承，提高了皮带的调心能力。延长了轴承的使用寿命。同时，四盘轴承可以保证在两盘非单侧轴承损坏时，给煤机继续运行。直到大、小修时再更换。动辊子照片

5.结论

通过对#2炉给煤机轴承密封及被动辊子结构的改造。#2炉给煤机故障明显降低，取得了良好的效果。

5.1直接经济效益

#2炉给煤机轴承在未改之前使用寿命约5个月，而改后平均使用寿命可达5年以上，提高了使用周期是未改之前的12倍以上。在改造之前约消耗P212轴承45盘：：消耗P208轴承40盘，改进后：把消耗轴承此费用节约，每盘轴承费用约230元，全年节约材料费用230X（45+40）=21850元。每年约有更换轴承检修10次，约需要润滑油脂、密封材料等辅助材料约每次消耗1200元的费用，即全年合计消耗1200X10=12000元。總计全年材料费用：21850+12000=33850元。

#2炉给煤机轴承改进后未发生损坏，加装J型密封圈的费用为：8x5x10=400元：改进后从动轮内加装轴承的费用为：2X5X1000=10000元。综上所述每年节约：33850-400-10000=23450万元，而且减少员工工时：4X5X20=4000个。

5.2间接经济效益

4.炉小修总结 篇四

1检修工期：

计划工作时间：2008年2月25日——2008年2月29日。

实际工作时间：2008年3月6日 ——2008年3月11日。

2检修标准项目：

2.1继电保护设备及相关二次回路清扫、检查工作结束，继电器外壳无损坏，继电器、端子排和电流互感器二次接线端子无灰尘，物见本色，继电器及相关二次回路接线、电缆标志清楚。

2.2继电保护回路正负电源对地、跳闸线对地、正电源对跳闸线间绝缘测试合格，用1000V兆欧表测量绝缘电阻阻值均大于50兆欧以上。

2.3保护出口、低电压出口中间继电器直流电阻测试合格，实测数值与铭牌标注数值误差均小于±10％，满足继电器检验规程规定。

2.4继电保护设备及相关二次回路接线检查正确，继电器接线柱及端子排螺钉压接可靠。

2.5继电保护传动开关跳闸试验良好，对应保护动作流程及信号指示正确；传动试验结束后，对保护出口继电器接点逐一外观检查良好。

3检修非标准项目：

无。

4工作结论：

7号炉甲乙引风、甲乙送风、甲乙磨煤、甲乙排粉共计8台高压电机继电保护小修工作于2008年3月11日全部结束，各项试验数据及传动试验项目全部合格，可以投入运行。

电气分场继电班

5.2015年底吹炉工段工作总结 篇五

2015年1月至12月份，在全体底吹炉员工的共同努力下，在公司、分厂领导的全面支持、关心下，通过扎实地工作，基本完成了公司及分厂下发的工作任务。2016年已经来临，意味着新的起点、新的机遇、新的挑战，我们将继续努力，力争各项工作更上一个新台阶。“决心再接再励，更上一层楼”，一定努力打开一个工作新局面，为更好地做好今后的工作，扬长避短，现总结如下：

一、生产基本情况

2015年1月至12月份实际生产天数**天，共投入铅精矿（湿量）**吨、日平均**吨，入炉料（湿量）**吨（、日平均790.129吨，其中石英沙**吨，石灰石粉**吨，****吨，****吨，****吨，***吨，***吨。共产出一次粗铅（实物量）**吨，铅金属量**吨，高铅渣**吨，****吨，***吨。使用氧气**千立方米。主要经济技术指标：作业率：**%，沉铅率：**%，熔剂率：**%，高铅渣含Pb**%，粗铅含Pb**%，粗铅含Cu**%，粗铅含Sb**%，粗铅含Bi**%，铅冰铜含Pb**%，铅冰铜含铜**%。

进入2015年以来，因底吹炉炉衬氧枪区域烧损严重，氧枪更换频繁，造成作业率低下，于**月**日至**月**日停炉进入底吹炉大修阶段，对底吹炉炉体砖衬进行了整体更换。今年上半年因原料供应等诸多因素的影响，底吹炉下料量只能维持在**ｔ/ｈ左右，随着6月份之后公司重组，在原料供应稍有好转，但仍达不到生产所需，原料中的******超标，造成底吹炉锅炉积灰严重，下料口喷渣严重，从而加大了生产操作难度和安全性，加之几次长时间的非正常性停炉，造成底吹炉炉体砖衬受损严重，于**月**日至**日进行中修，对炉衬氧枪区域进行了更换。2015年全年底吹炉因受原料的供应及品位、成份复杂等因素限制，全年一次粗铅产量只有**吨，从而造成一次粗铅成本居高；2015年全年实际生产天数**天，共转炉**次，其中工段内部因正常更换氧枪及分厂统一检修转炉**次，因原料供应，停水、停电，配合公司技改及硫酸、氧站故障等外部因素共转炉**次，致使全年底吹炉作业率只有**%；2016年工段将进一步完善工艺管理，对物料进行合理搭配，着重炉况的稳定、生产的均衡、指标的优化及成本的控制。

二、安全基本情况

2015年全年共发生安全事故**起，共计医疗费用***元；其中重伤*起，轻伤*起，轻微伤*起；分别为：*********；从上述事故分析来看，放渣操作**起，下料口操作**起，锅炉清灰操作**起，部分原因是因为公司原料供应不足，成份复杂，特别是****超标，造成锅炉经常积灰堵死，从而不得不停炉人工进入锅炉炉堂内部进行高危作业，而在生产中因***超标，造成炉内渣型不易控制，不法有效的形成一次粗铅，使得下料口喷渣严重，大大的降低了生产操作的安全性，上述事故也暴露出工段在安全工作中存在的薄弱环节，如现场监督检查不到位，隐患整改不及时，职工在作业过程中动态危险源辩识不充分，制度及确认制执行有偏差，工段对此作出深刻反思与检讨，狠抓安全生产。从以下三方面入手，做到全年无重大安全事故。

第一，安全生产责任落实到位，落实了安全生产奖惩考核制度，安全目标明确，责任压力到位，对在安全上出现的问题坚决不推诿、不扯皮，对违反制度造成的事故，坚决做到不手软，不姑息迁就，落实责任严肃处理，从而提高了职工抓安全、保安全的责任心。

第二，以反习惯性违章为重点，进一步增强广大员工的安全意识和自我保护意识。在工作中做好事故预想和危险点分析，并不断完善安全监督约束机制，严格落实安全责任制，加大安全执法力度，把“安全第一”始终贯穿于安全生产的全过程。

第三，加大安全教育宣传力度。通过班前会、班后会以及安全培训等形式，大力开展安全教育活动，做到警钟常鸣，提高防范意识。

三、设备基本情况

设备管理的好坏，对底吹炉来说至关重要，底吹炉所辖范围内的设备繁多，且大多为单机设备，一旦某台设备出现问题都可能引起连锁反应导致底吹炉停炉。工段将所辖范围内的所有设备、设施划分到班组、个人，建立设备台帐，实行设备“三定”管理制度，谁负责的设备由谁来管理、保养、维修，进行日、周、月检查，对检查出的问题能够报及时保修、处理，确保设备的正常运转。2015年1月至12月份工段未发生一起重大设备安全事故。但随着设备长时期运行之后，部分部件开始进入疲劳期，设备故障多等问题开始显现；（如铸渣机，圆盘制粒机，电收尘内部阴阳极振打，高温风机一味腐蚀漏气）因此工段将充分利用停炉和生产间隙，彻底排查工段内所属设备的安全隐患，并进一步加强设备的巡查及保养并积极与运保的沟通及联系，以确保设备的安全运行。

四、工段内部管理基本情况

工段内部管理工作的好坏直接影响工段的工作质量和企业的效益。工段每星期都召开一次以上的班组长会议或培训。对班组长进行工艺、设备和安全生产的培训，将平时工作中发现的问题和特殊情况认真进行分析和讨论，并针对发生的问题及时采取措施处理。从而提高班组长的技术水平以及应对突发事故的能力。

要保证生产安全、提高生产率、实现效益最大化，“人”的因素是第一位的，只有职工队伍素质提高了，安全工作、生产效益才有可靠的保证。为此，我们始终把职工培训工作放在重要地位常抓不懈，本着“缺什么，学什么，少什么，补什么”，“理论联系实际”的培训原则，落实各项培训计划。全年共完成职工岗位培训 300余人次，培训率100%，合格率98%以上，通过强化培训，职工的整体素质明显提高。

五、存在的问题与建议

1、工段内部对生产并未做到百分之百的有效控制，对生产中遇到的困难和问题估计不足；

2、工段安全管理工作还不够到位，几个事故高发点还未得到有效控制。

3、原料供应不足，难以均衡、稳定地组织生产。全年铅精矿无论是质和量上都有较大的欠缺，无法保证生产所需的精矿含铅、硫、其他贵金属富含，从而底吹炉基本没有一次沉铅，导致生产成本过高。

4、人员流动性大，员工队伍不够稳定、员工的培训难度大。

六、2016年计划和措施

2016年工段将在公司和分厂的领导下做到：

1、认真吸取2015年工伤事故教训，把安全放在首位，坚持安全生产齐抓共管，做到全年无重大安全事故发生并严防易发生的烫伤事故，全面提高全员的安全意识和安全防护能力，践行“对职工负责、对企业负责、对自己负责”的工作要求；

2、加强环保意识和现场管理水平，杜绝烟气外漏事故，坚持清污分流，控制用水量，保持车间及周边区域卫生干净整洁；

3、加强设备管理，充分利用有利时机，对所有设备进行彻底地维修，并对工段所有的设备定期保养，实行设备保养到人，真实反应设备运行状态及设备状况，加强员工的培训，进一步加强与运保部的协调与联系，共同努力保证设备正常运行。

4、强化成本意识，严格执行成本等各项考核制度，结合炉内实际生产情况以及配料调整，努力调整炉况，提高一次沉铅率，降低生产成本。

2016年的工作还是会更加的困难，越来越大的竞争力给我们带来极大的压力，我们将化压力为动力，稳步发展，全力完成公司、分厂下达的各项生产任务。

郴州金一科技有限公司底吹炉工段

6.2013年朱剪炉街道助残月总结 篇六

五月一个万物复苏的季节，阳光都是那么的明亮，我们残疾人迎来了一个十分重要的节日——助残月，全国上下从党政机关到驻街单位都十分重视这个节日，纷纷凭借着自己的力量改变周围的残疾人生活，我朱剪炉街道也十分重视这个节日，开展了如下活动：

1、世界读书日——给残疾人一个吸取文化的时机 4月23日是世界读书日，我们朱剪炉街道为了让残疾人体会书香世界，吸取读书养分，特联合沈阳市读书写作协会为残疾人邀请到了沈阳市作家协会的单凤婷等人到我朱剪炉街道讲学，引导残疾人怎么读书，读什么书，并为残疾人介绍几本可以看的书，残疾人兴致很高，而且非常喜欢这样的讲座。

2、养生讲座会——健康送到家

为了帮助残疾人改善自己的身体状态，知道养生秘诀，我街道让各社区联系本社区驻街单位各社区卫生服务站给残疾人讲解养生知识，此号召得到了各社区卫生服务站的积极响应，各社区在不同时间段以不同形式组织了养生讲座会，受到了残疾人的好评。

3、旅游促和谐——本溪水洞一日游

5月19日助残日当天，很多景点都对残疾人免费开放，我街道为了使更多残疾人享受到旅游的快乐，特组织自费游活动，虽然是自费，但是活动仍然受到了广大残疾人的欢迎，他们纷纷报名参加活动，在当天的活动中，很多残疾人都是第一次走出家门，水洞内的奇观逸景深深的感染了残疾人，广大残疾人通过参加活动更加热爱祖国！

4、趣味运动会——健身保健康

一年一次的趣味运动会已经深深在残疾人心里扎根，他们在听说有这样的活动时，都纷纷报名参赛，经过社区的初赛，我办事处在5月份分三个时间段组织了复赛，并将获得第一第二名的选手报送区残联参加区里组织的决赛，并取得了佳绩。

7.2#炉工作总结 篇七

2#PX装置加热炉余热回收系统是某石化公司的大型节能设施, 用以回收6台加热炉 (BA-5501/5502、BA-7501A/B、BA-8501A/B) 对流室出口烟气热量, 预热入炉空气, 减少燃料消耗。2006年5月开始投用, 初期效果良好, 2007年4月以后, 热效率逐步下降, 燃料消耗明显增加。

1 加热炉炉群余热回收系统简介

6台加热炉的高温烟气经辐射室、对流室炉管内工艺介质吸收热量后进入水平公共烟道, 然后进入热管空气预热器EA8513被空气吸收热量后经GB8501引风机、烟囱, 排入大气。常温空气由鼓风机GB8502A/B送入空气预热器与高温烟气通过热管交换热量后送入BA-5502、BA-7501A/B、BA-8501A/B炉作为助燃空气。具体流程如图1所示。

2 炉群热效率下降原因分析

2006～2009年炉群热效率监测数据如表1所示。

表1中列出了2006年10月～2009年6月热效率实际测定数据。从表中看出, 热效率从2007年4月开始逐步下降, 2009年3月下降明显。到2009年6月, 热效率已经比2006年10月下降了3.97个百分点。加热炉排烟温度由2006年10月的156.7℃上升到2009年6月的233.5℃, 上升了约76℃;排烟损失由7.41%上升到11.38%, 上升了3.97个百分点;排烟损失在热损失中所占比例也由78.8%上升到85%;由于热效率下降, 装置累计多消耗燃料约2000t, 增加燃料成本500万元。

(1) 工艺操作调整使BA8501A/B炉对流室取热减少。

BA8501A/B炉对流段原设计布置了蒸汽过热排管, 用来过热DA8501塔顶废热锅炉发生的1.4MPa饱和蒸汽。为了节约能源, 装置对该塔进行了优化操作调整, 降低了塔回流量及燃料消耗, 减少了蒸汽发生量。进对流室过热的蒸汽量下降, 对流出口排烟温度在相同负荷下上升了10～20℃。

(2) BA-8501A/B炉热负荷高, 对流段出口烟气温度高。

装置加热炉炉群中BA-8501A/B两台炉热负荷占炉群总热负荷的60%～80% (BA-7501A/B反应炉正常运行时热负荷较低、BA-5501/BA-5502炉长时间停运) 。由于2#PX装置能耗同比1#PX老装置能耗约低10个百分点, 为了降低PX产品能耗, 2#PX装置2007年以来长期处于高负荷运行状态 (见表2) , BA-8501A/B炉对流出口烟气温度基本在400℃以上, 超出了对流烟气出口设计温度 (380℃) , 导致余热回收系统排烟温度上升。

(3) 热管式空气预热器失效。

2#PX装置余热回收系统热管烟气设计使用温度范围170～360℃, 在BA-5501/BA-5502正常投用情况下, 热管入口烟气混合温度在333.1～356.2℃, 接近使用温度高限;在BA-5501/BA-5502停运情况下, 热管入口烟气混合温度在362.7～384.1℃ (见表3) , 超过了热管温度使用范围。

由于BA-5501/BA-5502炉自投用以来, 开工率约为25%, 因此热管大部分时间处于超温运行状态, 致使热管内产生大量不凝气体, 减弱了热管元件内工质的循环, 导致部分热管失效, 排烟温度上升。

(4) 过剩空气系数偏高。

燃料燃烧所用实际空气量与理论空气量之比叫作过剩空气系数α。由于随着排烟温度不断上升, 过剩空气带走的热量越多, 对热效率的影响也越大 (见图2) 。对于该加热炉群来说, 正常的α应控制在1.10～1.20;由表1可看出, 目前α大部分时间控制在1.25以上, 略为偏高, 导致热效率有所下降。

(5) 炉管及热管积灰。

BA8501A/B炉为油气混烧炉, 正常情况下烧油及气4～6t/h, 油、气不完全燃烧产生的碳粒和燃料中的灰分等烟尘均会污染对流室炉管和余热回收系统热管的外表面, 增加热阻, 降低传热效果, 随着积灰的增加, 排烟温度迅速上升。

3 提高炉群热效率对策

3.1 目前采取的措施

(1) 更换已失效的热管。

2009年7月装置将空气预热器从系统中切出, 对失效热管进行了检修及更换, 检修后入炉空气温度由原来165℃上升到230℃左右, 提高了约65℃, 排烟温度由233.5℃下降到165℃, 热效率提高约4%, 8501A/B两炉燃料消耗下降约370kg/h (见表4) 。

(2) 在线投用清灰剂。

在加热炉运行过程中, 定期从辐射段看火孔适量加入清灰剂, 清灰剂投入炉膛燃烧后, 生成碱性物质随着烟气的流动而堆积在炉管表面上, 与垢物中的酸和碳酸盐起中和反应, 变成无腐蚀、无粘接性的硫酸盐, 从管壁上自行剥离脱落下来, 达到清除炉管表面污垢的目的, 增加传热, 降低排烟温度。

(3) 用吹灰器定期清除积灰。

运行中用吹灰器定期清除对流室炉管及热管表面积灰, 尽量保持不积灰或少积灰的良好状态。

(4) 降低过剩空气系数以减少排烟损失。

在实际操作中, 由于BA-5501/5502炉停运, 导致冷空气从2台炉看火门及烟道挡板处漏入, 由于该部分空气不参与燃烧而白白带走热量, 使排烟损失增加, 热效率下降。因此尽量将2台炉的看火门及烟道挡板关严。

3.2 下一步改造措施

(1) 增加BA-8501A/B炉对流段炉管以降低排烟温度。

由于BA-8501A/B对流出口温度超过400℃, 如果不降低对流出口温度, 新更换的热管将很快再次失效。根据BA-8501A/B加热炉的结构, 在不改变原结构的前提下, 在对流室顶部剩余空间新增加两排对流段炉管, 用来加热主介质, 由于主介质为液相, 排管内外气—液的换热系数比空气预热器气—气换热系数大, 且用较高温位的烟气直接加热主介质不会降低烟气品位, 进一步合理利用了高温烟气, 将对流室烟气出口温度由原来超过400℃降至360℃以下, 炉群混合烟气温度在335℃左右。

(2) 热管预热器前设置高温保护段。

根据该公司在运加热炉热管实际操作经验及教训, 热烟气温度高于300℃不适合直接使用热管空气预热器, 335℃的混合烟气进入热管预热器温度仍偏高, 将严重影响热管预热器使用寿命, 因此, 根据现场实际情况, 充分考虑利用原有热管预热器及框架, 在热管预热器前增加高温保护段—扰流子预热器, 使混合烟气温度进一步下降至280℃, 同时使热空气温度上升到270℃, 热管预热器出口排烟温度下降到135℃左右, 进一步提高加热炉效率到92%, 降低燃料消耗。

(3) 改造原有热管空气预热器。

由于增加了扰流子预热器, 进入热管烟气温度降低, 可能达不到原有中温热管的启动温度, 导致其不换热及排烟温度上升, 经过详细计算, 决定将前8排中温热管更换为水—碳钢热管, 其余热管及原有预热器框架不变。

(4) 改造加热炉出口烟道进炉顶水平联合烟道连接方式。

由于加热炉出口烟道进炉顶水平联合烟道为垂直连接, 远离水平烟道烟气出口的加热炉排烟烟气可能对靠近水平烟道烟气出口位置的加热炉排烟形成封堵, 造成靠近烟囱位置的加热炉排烟不畅, 炉膛压力波动。操作中发现炉膛压力及烟气氧含量调整不便, 加热炉内辐射顶负压及烟气氧含量控制困难。根据现场实际情况, 将加热炉排烟进入水平烟道的角度由垂直进入修改为顺烟气流向倾斜30°～45°汇入, 使烟气流动顺畅。

4 节能效果分析

全部改造完成后, 在正常操作负荷下, 加热炉群排烟温度由233℃降至135℃, 整体热效率从86.6%提高到92%, 燃料消耗由6038kg/h (不包括BA-5501/BA-5502炉) 下降到5574kg/h, 按每年操作8000h, PX产量25万t, 燃料2500元/t计, 则:

年节约燃料= (6038-5574) ×8000÷1000=3712t;

年节约燃料费用=3712t×2500÷10000=928万元;

吨PX能耗下降值=3712×1000÷250000=14.85kg标油。

5 结语

8.2#炉工作总结 篇八

工作总结

为认真贯彻落实县委、县政府、县环境建设年办公室相关文件及会议精神要求，切实加强炉山镇环境建设，着力解决影响和制约炉山镇科学发展的突出问题，全力营造良好的发展环境，根据《环境建设年整改落实阶段工作方案》，将整改工作任务落实到相关责任部门和责任人，要求责任部门和责任人要站在讲政治谋发展和服务大局的高度，抓好整改工作。现将我镇环境建设年活动整改落实阶段工作总结如下。

一、高度重视整改落实工作，认真研究制定整改方案

活动的着眼点和落脚点在于整改落实，是不是走过场，能不能取信于民，是否真正收到实效，关键在整改、重点看落实。我镇在整改落实阶段着重从思想上高度重视整改落实工作，体现在精神上不松懈、工作上不松劲。按照县环境建设年领导小组办公室工作安排，经过多次征求意见，反复讨论酝酿，及时制订《炉山镇环境建设年活动整改落实工作方案》，为活动的顺利进行明确了方向，落实了任务。在整改方案制订过程中镇党委、政府主要负责同志亲自过问把关，并根据群众意见进行多次修改完善，为解决突出问题，扎实做好整改落实阶段的各项工作打下了坚实的基础。在制定落实整改方案的基础上，要求各党工委、镇直各部门、各村按照时间服从任务、进度服从质量的要求，进一步细化措施，1

推动工作任务落实。

二、着眼于解决突出问题

以“百姓得实惠，干部受教育，环境得优化”为主要目标，按照“改进干部作风，转变执法理念，优化发展环境，解决民生问题，促进跨越发展”的工作要求，通过制定整改落实方案，集中解决突出问题，完善体制机制，建立长效机制，进一步改进工作作风，提升服务能力，打造良好的发展软环境，努力为广大人民群众提供优质的服务。

1、深入基层“为民办实事”落实情况。我镇选派干部职工，深入基层、深入实际、深入群众，查实情、出实招、求实效。选派的干部深入村组和生产一线了解群众在生产生活中遇到的实际困难，真正做到察民情，体民恤、解民忧。

2、加大力度整脏治乱，推进环境建设。为改变我镇在环境卫生方面存在居民住户乱搭乱建，车辆乱停乱摆，垃圾乱倒乱堆，宣传广告乱贴乱画等突出问题，要求广大干部职工外树文明形象、内提升素质，积极动员带领广大人民群众开展“整脏治乱”工作。通过治理，目前炉山镇环境卫生得到明显改善，群众精神面貌大有改观。

3、提升能力，进一步优化行政服务。继续把行政服务作为第一要务，进一步强化主动服务、科学服务、优质服务意识，积极探索行政服务，科学发展的有效途径，准确把握服务需求，明确服务重点，丰富服务内容,改进服务方法，提高服务实效，努力使服务成为领导决策的“参谋部”和社会公众的“信息窗”。一是规范政府信息发布，进一步完善 2

政府信息发布制度，及时发布各类工作信息。二是充分发挥宣传公示栏作用，扩大信息公布量和及时更新信息内容，方便群众了解、查询全镇工作开展情况。

4、加强四项建设，提升干部队伍综合素质。一是加强干部队伍建设，促进炉山良好形象。创新活动载体，加强宗旨意识教育，不断提高广大干部职工的思想政治觉悟。同时，进一步加强镇干部职工的业务培训，提高行政素质，不断提升行政服务能力。二是深化机关效能建设，促进执行力提升。以影响机关工作效率和服务质量的突出问题为着力点，深化机关效能建设，加强工作的分解、落实、考核、奖惩和督查，提升执行力，促进各项工作落实到位。三是加强制度建设。建立健全机关作风制度建设，加强对镇机关作风建设工作规律和特点的研究，逐步形成抓干部系统作风建设的有效手段、方法和机制，完善作风建设长效机制。四是加强党风廉政建设，促干部廉洁自律。坚持两手抓，深入开展党风廉政建设和反腐败斗争，把廉政建设责任制等各项规定落到实处，促干部廉洁自律。

三、取得成效

在整改落实阶段，对于需要解决又能解决的突出问题，集中时间进行整改；对于应当解决但难度较大的问题，集中力量切实解决；对暂时解决不了的问题，向群众作说明。整改效果不好、多数群众不满意的，将重新整改，限时办结，并将整改结果，在一定范围内公布，接受社会各界监督。通过整改落实阶段工作，我镇全体干部职工增强了对“环境建 3

设年”活动的认识和了解，活动气氛越来越浓，工作作风有了更进一步改变，通过开展活动调动了干部职工的工作积极性，促进了我镇各项工作有序开展。

四、下一步打算

我镇开展 “环境建设年”整改落实阶段以来，取得了一定的成绩，但距上级的要求和人民群众的期望还有一定的差距。今后，我们将认真按照县委、县政府、县“环境建设年”领导小组办公室的要求，进一步加大对各党工委、镇直各部门、各村的检查、督促和指导工作力度，紧紧围绕推进“加速发展、加快转型、推动跨越”主题，进一步加强领导，扎实组织开展下步工作，同时，积极开展服务型，创新性政府的创建工作，建立健全一整套的机制，自觉、主动地为广大人民群众提供优质、高效的服务。通过优化发展环境，吸引更多投资商落户炉山、在炉山投资兴业，推动炉山经济社会各项事业又好又快、更好更快地发展。

9.2#炉工作总结 篇九

本标准规定了驻外辅机运行项目部炉内值班员的岗位职责、岗位技能、工作目标、工作内容、检查与考核规则。

本标准适用于驻外辅机运行项目部炉内值班员岗位的工作。规范性引用文件

下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。

Q/CDT-I××TP 20087-××《经济责任制管理标准》 岗位职责

3.1 岗位关系

本岗位主要对驻外辅机运行项目部辅控长负责。3.2 责任

3.2.1 是本岗位安全、经济、文明生产的负责人。

3.2.2 做好工作票所列安全措施，对设备操作的正确性负责。3.2.3 对自己所管辖设备区域的环境卫生、环保生产等工作负责。3.2.4 承担因本人工作失误或过失所造成的直接或间接责任。3.3 权限

3.3.1 对错误的操作指令有权提出异议并加以拒绝。3.3.2 对于不符合规定的工作票有权退回或不验收。3.3.3 有权对本岗位设备和系统提出改进建议。

3.3.4 有权制止任何人非正常的对岗位设备的开停及设备设施的拆装工作。3.3.5 有权对本班组的民主管理工作进行监督。岗位技能

4.1 基本条件

4.1.1 中专及以上学历，并取得本专业中级技能鉴定资格。4.1.2 身体健康，能胜任本岗位工作。4.1.3 遵守国家政策和法律、法规。4.2 专业知识

4.2.1 熟悉《事故处理规程》、《电动机运行规程》、《电业安全工作规程》、《火力发电厂水汽化学监督导则》、《化学运行规程》中的有关部分及厂、发电部、项目部有关规定。4.2.2 熟悉辅控车间各专业运行规程及系统流程。

4.2.3 熟悉本岗位全部设备规范、性能、工作原理、操作方法及设备检修后的试验。4.2.4 熟悉与所管辖设备有关的380KV电源开关的操作方法。

4.2.5 熟悉所管辖设备的启动、停止操作及运行调整和异常判断处理。4.2.6 熟悉所管辖设备的倒换、加油、试验、隔绝等操作。

4.2.7 熟悉有关锅炉设备参数，了解与本岗位设备相关的流体力学、电力基础、热工学及化学知识。4.2.8 能绘制本岗位设备系统图及厂用电系统图。4.2.9 能接受、办理设备检修工作票。

4.2.10 能填写操作票，并进行各项电气倒闸操作。4.2.11 能协同本岗位人员做好危险点分析与控制措施。4.2.12 能对所管辖设备做异常判断及紧急事故处理。

4.2.13 具有主值的操作水平和素质，能代替主值组织本岗位生产工作。工作目标

完成日常运行工作，确保当班期间机组安全可靠、经济文明运行。确保当班期间，水汽品质合格，储氢量及氢气质量符合相关规定要求。不发生人身轻伤及以上人身伤害，控制异常和障碍的发生。杜绝误操作及违章违纪现象，“两票”合格率达100％。积极参加生产指标劳动竞赛，完成发电生产任务。5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 工作内容

6.1 周期性工作

6.1.1 接班前30分钟参加班前会，明确生产任务和安全注意事项。

6.1.2 按接班检查路线进行班前检查，正点接班前将检查结果汇报本班辅控负责人。6.1.3 接班前向上一班了解报警、异常、设备缺陷、工作票、操作票使用情况。

6.1.4 接班前检查DCS画面设备运行情况、运行参数等，针对设备缺陷做好事故预想。6.1.5 班中运行参数指示或设备发生异常变化时，及时进行运行分析与调整。

6.1.6 班中按照巡回检查路线，按时认真检查设备，发现问题及时汇报辅控主值班员。

6.1.7 班中认真填写运行日志及表单，记录设备缺陷、检修事宜、安全措施、运行情况、上级指示等。6.1.8 班中按时完成设备试验、倒换、加油等定期工作，并做好记录。6.1.9 班中及时对D7i系统中设备缺陷工单进行验收。

6.1.10 交班前1小时对本岗位设备和监视参数进行全面检查，发现报警、异常及时汇报辅控负责人。6.1.11 每轮值进行一次岗位设备卫生责任区的清扫工作。

6.1.12 每轮值参加一次安全日活动，学习各类简报和通报，并吸取经验教训。6.1.13 每年1月4日前上交“××发电厂员工安全保证书”。

6.1.14 完成每个季度的“安全大检查”及安评整改工作，并落实各项具体要求。6.2 非周期性工作

6.2.1 对本班设备出现的偏差、异常及时汇报辅控主值班员，并进行分析处理。

6.2.2 当班发生的事故和异常，本着“四不放过”的原则，制定相应的安全防范措施。6.2.3 发现设备缺陷及时通知辅控主值班员，并填写D7i。

6.2.4 接受、办理工作票，审核工作票的安全措施是否正确，审核危险点分析是否完善。6.2.5 执行工作票中的安全措施，明确危险点和注意事项。6.2.6 做好检修安全措施及检修后的验收、试验工作。

6.2.7 遇有雷雨、大风大雪、洪水等天气时，重点加强室外设备的检查。

6.2.8 遇有气温异常突变时，加强冷却设备、加热设备的检查，并对可控制的设备环境温度进行调节。6.2.9 做好新投入设备的调试与试运行工作。

6.2.10 做好本岗位工具钥匙、安全用具的检查与保管工作。6.2.11 完成上级领导交办的各项临时性工作。检查与考核

7.1 按照本标准及厂Q/CDT-I××TP 20087-××《经济责任制管理标准》进行检查和考核。

7.2 本标准的执行情况由驻外辅机运行项目部辅控长进行检查、考评，并对本岗位进行相应的奖罚。

10.三废炉技术方案 篇十

技 术

案

目录

（一）、气固混燃锅炉简介„„„„„„„„„„„„3

（二）、设计原则、标准和规范„„„„„„„„„„8

（三）、设计依据资料及技术要求„„„„„„„„„9

（四）、气固锅炉物料热量衡算„„„„„„„„„„10

（五）、主要设备选型„„„„„„„„„„„„„„11

（六）、主要运行参数„„„„„„„„„„„„„„12

（七）、气固锅炉流程及公用工程简述„„„„„„„12

（八）、自控仪表„„„„„„„„„„„„„„„„14

（九）、乙方投标报价范围„„„„„„„„„„„„18

（十）、气固锅炉设计性能验收标准„„„„„„„„19

（十一）、技术服务及优惠条件„„„„„„„„„„20

（十二）、其他（附件）

平面布置图、工艺流程图

（一）、气固混燃锅炉简介

1、气固混燃锅炉概述

造气气固混燃锅炉是化工循环经济的典型产品：循环经济是一种以资源的高效利用和循环利用为核心，以“减量化、再利用、资源化”为原则，以低消耗、低排放、高效率为基本特征的装置。

造气气固混燃锅炉，是将造气生产过程产生的吹风气、造气炉渣、除尘器细灰，掺入部分粉煤和煤矸石在气固混燃锅炉内进行流化燃烧，达到制取高位热能蒸汽的目的。产出的中温中压蒸汽部分经背压发电，背压后的低压蒸汽供造气、甲醇精馏使用，少量中温中压蒸汽经减温减压后供变换和其它工段使用，达到一炉多用。同时将用于造气的原料达到吃干榨净的目的。

造气气固混燃锅炉，其优越的性能远远大于第二代吹风气余热锅炉。如安全性，克服了第二代造气吹风气燃烧炉开车点火时送合成气的爆炸条件，避免了吹风气回收过程中的爆炸因素，使造气吹风气回收过程达到安全化。

对于煤造气生产甲醇的企业，采用气固混燃锅炉的最大收益是将甲醇产量提高17-20%。其原因是，甲醇生产的合成放空气经提氢后其热值只有1900kcal/m3(合成氨的合成放空气经提氢后为3850 kcal/m3)，比合成氨低一半，无法点燃造气的吹风气，只有多烧氢气或水煤气，因而造成甲醇产量低、消耗高。甲醇生产合成放空气中的甲烷含量低，属半低热值气体（甲烷含量只有5-7%）。如湖北某甲醇厂，5万吨的甲醇（单醇）装置选用第二代吹风气余热锅炉，每天少产甲醇11.2吨；河南某甲醇厂8万吨的生产装置选用第二代吹风气余热锅炉回收造气吹风气，其合成放空气远远不够，不得不以水煤气与合成气混合作点火源，多烧的水煤气每天少产甲醇17.6吨。气

固混燃锅炉是以煤为点火源，造气吹风气直接进入即可燃烧，节约的氢气，使产量增加17-20%。

固定层造气炉生产合成氨，采用气固混燃锅炉，是以造气炉渣和粉煤为点火源，燃烧造气吹风气，可少用或不用合成点火气，节约氢气或水煤气，一般企业可使合成氨产量增加3-5%，如一套10万吨的合成氨企业，采用气固混燃锅炉，在不增加各项消耗的前提下，每天可多产合成氨10-15吨，每天可增加2-3万元的纯利。如我国的西南部，生产合成氨是以贵州煤为原料，其半水煤气中的CH4含量偏低，生成的合成放空气比用山西煤少一半，因而无法维持造气吹风气稳定燃烧，需要多烧水煤气或氢气，采用气固混燃锅炉可使合成氨产量增加8-10%。

第一代造气吹风气余热锅炉，其燃烧形式是上燃蓄热式，利用高热值合成气燃烧蓄热后，来燃烧低热值的造气吹风气，回收热量、副产蒸汽，保护环境。

第二代造气吹风气余热锅炉（现在普遍使用的一种），在第一代的基础上，增加了燃烧喷头，减少了炉内格子砖，使炉内的阻力大大减小，减小了造气炉吹风阶段的阻力，增大了造气炉的负荷，同时烟气燃烧更为完全，使造气蒸汽达到了自给，但其蓄热能力差，在助燃气量不足的情况下炉温下降不能正常送吹风气。

造气气固混燃锅炉，它和第二代相比又有了突破性的发展，并申请了国家专利，专利号为ZL 201120050994.X。

造气气固混燃锅炉和第二代造气吹风气余热锅炉相比有如下优点：

（1）、安全性

克服了第二代造气吹风气燃烧炉开车点火时送合成气时的爆炸条件，避免了吹风气回收过程中的爆炸因素，使造气吹风气回收过程达到安全化。

（2）、气固混燃锅炉回收造气吹风气过程中，是以煤为点火源，可少用或不用合成点火气，即造气吹风气回收不受合成因素的影响，节约氢气和半水煤气，可使合成氨产量提高3-5%。

（3）、中小型尿素厂一台气固混燃锅炉就能达到全厂蒸汽自给，实现了尿素生产的两炉变一炉和两煤变一煤的目标。

（4）、解决了造气生产废气、废渣、废灰综合治理的难题，保护了环境。

（5）、一炉多用、一炉多能，停掉能耗高的锅炉，节约能源，提高效率，同时可减掉部分操作人员。

（6）、一台气固锅炉的投入，两台锅炉的收益，使新建和扩建的企业节约投资达50%。

2、燃烧机理与设备构成

气固混燃锅炉运用了沸腾床和流化床锅炉的燃烧特性，采用了吹风气余热锅炉的模式。对造气系统产生的废气、废渣、废灰能够达到同时混燃，在单烧吹风气时该炉将成为一台吹风气余热锅炉，单烧煤（或高硫煤）、矸石、煤渣等时将成为一台内循环流化床锅炉，渣、气、煤混烧将成为气、固流化混燃锅炉。因其热量回收形式上同燃煤锅炉和吹风气余热锅炉相似，所以可以称做“双热源气固混燃锅炉”。造气气固混燃锅炉是目前解决合成氨—尿素甲醇生产系统两煤变一煤、两炉变一炉的唯一方案，也必将成为吹风气余热锅炉的换代产品。

气固混燃锅炉可以根据不同的要求作成各种规格型号，在吨位上分有10-150吨/时，在压力上分有1.3 MPa、2.5 MPa、3.82 MPa、3.82 MPa、9.8 MPa等。

气固混燃锅炉的燃烧部分由二台设备组成，一台是气固混燃炉，另一台是燃尽除尘炉；其混燃炉采用钢制外壳制成，下部为沸腾床，渣、煤下部混燃，有风室、布封板风帽、采压点、观火孔、加煤口、返料口。中部有吹风气进口、合成驰放气喷头、废液碰头等。内衬采用一、二级高铝砖砌筑，沸腾段采用磷酸盐砖或耐高温耐磨高强浇注料，顶部采用球顶砖砌成，主体耐火保温层厚度550mm，其中耐火层230mm、高铝隔热保温砖65mm、保温棉255mm；燃尽除尘炉采用钢制外壳制成，有顶进底排气式或低进顶排气两种方式，采用耐高温耐磨二级高铝砖砌成，主体耐火保温层厚度550mm，内部砌筑烟尘导流分离器，底部设为水封刮板捞渣机或干式下灰阀。

气固混燃锅炉的热量回收由两部分组成，一是混燃炉内的受热面；二是燃尽除尘炉后的水冷屏、蒸汽过热器、余热锅炉对流管束、省煤器、空气预热器。

3、优势特点（1）、操作稳定

气固混燃锅炉燃煤、燃气同时进行，具有热量互补作用。燃煤稳定的情况下，对于吹风气来讲是一个恒定的热源，无须考虑合成放空气量的多少影响炉温，避免了因合成放空气量的不稳定而导致吹风气运行不正常的现象，也可不用合成放空气，也可配烧低热值的其它气体，如变压吸附的逆放气等。

吹风气燃烧正常的情况下，即使燃煤稍有变化，吹风气的热量也能起补充作用。

沸腾段内无受热面、无热量的移走，在加煤变化的情况下，炉温的稳定性远远大于循环流化床锅炉，因而操作的难度比循环流化床锅炉小的多。（2）、安全

第一代或第二代吹风气燃烧炉均需要点火气源，低于650℃时吹风气就不能燃烧，送入的吹风气就会发生爆炸，（如山东某化肥厂新建的一套30吨的吹风气燃烧炉，在点火烘炉时操作不当产生爆炸，整套系统除锅炉本体外全部损坏，重新投资近100万元，二个月的时间才修复，其它厂爆炸的可能性也经常发生）；第二个方面，造气吹风气座板阀开关频繁，关闭不严煤气进入燃烧炉在配风阀来不及调节时，发生爆燃爆炸的现象也时有发生。

而气固混燃锅炉是以煤为点火源，始终是长明火，不会存在爆燃爆炸现象；另外气固混燃锅炉在煤的燃烧过程中，温度高且有氧气过剩，若有多余的煤气送入时只能继续燃烧，不会发生任何爆炸现象。因而气固混燃锅炉是极其安全可靠的。（3）、连续运行周期长

气固混燃锅炉燃煤沸腾段内不设受热面，燃煤悬浮段烟气流速低于2m/s，悬浮段下部设受热面，吸收燃煤产生的辐射热，降低锅炉的造价，出悬浮段烟气温度在880℃左右，吹风气入口以上采用绝热燃烧，可使吹风气中的可燃气体及携带煤粉燃烧完全，因而沸腾段部分不存在锅炉排管的磨损和冷热不均产生应力而导致设备损坏的问题，悬浮段部分烟气流速低使受热面的磨损大大降低，因而气固混燃锅炉运行周期将连续超过360天。（4）、节能效果显著

山东瀚海化工厂气固混燃锅炉未投运之前，开一至两台35t/h的链条炉，冬季开两台，该炉型节能效果比较好，其链条锅炉的炉渣残碳不足5%，但是当40t/h的气固混燃锅炉投运后，巨大的节煤效益才体现出来，全厂的燃料煤不用了。三废炉开启前后比较，在气固锅炉掺烧造气炉渣量比例不是高限的情况下，日节约燃料煤50余吨。(二)、设计原则、标准和规范

一、设计原则

1、总体设计方案、工艺流程、控制方案的编制及设计以原化工部通用设计为基础，着重突出节能、减排、降低成本的原则；

2、采用目前国内先进成熟可靠的气固热能回收技术，即气固混燃锅炉专利技术，其专利号为：ZL 201120050994.X。能耗处于国内先进水平；

3、新建气固混燃锅炉回收8台煤气发生炉的吹风气、炉渣、提氢后的放空气、合成驰放气；

4、尽量充分利用厂内现有公用工程系统，以尽可能的降低工程造价和运行后的产品成本，同时缩短建设周期。

二、设计标准和规范

1、非标设备的设计、制造、安装、管理、运行遵守的规范、标准及规定：

（1）、《化学工业炉耐火、隔热材料选用规定》(HG/T20683-1999)（2）、《化学工业炉金属材料选用规定》（GBJ211-87）（3）、《石油化工钢制压力容度器材料选用标准》（SH3065-95）（4）、《钢制压力容器焊接规程》（JB/T4709-2000）（5）、《工业设备及管道绝热工程设计规范》（GB50264-97）（6）、《钢制压力容器》（GB150-98）

（7）、《石油化工企业设备和管道涂料防腐蚀设计与施工规范》（SH/T3022-99）

（8）、《化学工业炉结构安装技术条件》（HG20544-92）（9）、《钢制常压容》（JB4735-97）

2、砌筑施工及材料标准：

（1）《化学工业炉砌筑技术条件》HG20543-92（2）《工业炉砌筑工程施工及验收规范》GBJ211-87

3、锅炉部分设计制造标准：

（1）、《蒸汽锅炉安全技术监察规程》

（2）、《烟道式余热锅炉通用技术条件》JB/T6503（3）、《水管锅炉受压元件强度计算》GB/T9222（4）、《工业锅炉安装工程施工及验收规范》GB50273

（三）、设计依据资料及技术要求

1、造气炉φ2800mm8台，正常开8台造气炉，造气炉烧煤棒，合成氨能力10万吨/年

2、D600型造气鼓风机，每个单元有4台造气炉，造气炉制气循环时间120s，吹风时间为28-30s

3、吹风气： CO 5.5%，H2 2%，其余为N2、CO2

4、燃烧炉进驰放气成份，CH4为27.9%，H2为43.5%，N2为28.6%，吨氨按消耗半水煤气3300标方计，半水煤气中CH4按2.5%计。合成驰放气中甲烷含量以18%计。氢回收率设定为85%

5、造气炉入炉煤质为5500大卡，吨氨煤耗实物量为1.55～1.60吨；煤中含灰渣量为25%，灰渣含碳量为15-18%

6、蒸汽条件： 发汽量 Q=50t/h

蒸汽压力 P=3.82MPa（表）蒸汽温度 T=435℃ 给水温度 T=98～104℃

7、主要气体参数： 燃烧温度 900～1050℃

排烟温度 150～170℃ 用于煤棒烘干 混燃炉内烟气截面流速 ≤3m/s 系统阻力 ≤2800Pa 炉膛负压-10～-50Pa

8、混合料：热值≥1000Kcal/kg；混合料粒度0～12mm

9、混燃炉粗渣残C≤2.0%、锅炉尾部细灰残C≤8%

10、烟气（CO+H2）%≤0.3%(V/V)

（四）、三废炉物料热量衡算

1、按常规计算，吹风气的低位发热值为243kcal/Nm3气量按45000 Nm3/h，提氢后的驰放气的低位发热值为3303kcal/Nm3气量按1260 Nm3/h。

2、查表知，3.82Mpa、435℃的过热蒸汽的热焓为790kcal/kg；锅炉给水的热焓按90 kcal/kg计算。

3、一台50t/h气固混燃炉，回收8台Φ2800的造气炉的吹风气和合成驰放可产3.82Mpa、435℃的蒸汽15t/h，燃煤渣部分按每小时产蒸汽35吨设计，煤渣混合料的热值按1000～3500 Kcal/kg 设计，炉渣可全部用完。燃煤渣产蒸汽正常按50～115%负荷调节，满足气固混燃炉产蒸汽50 t/h。在不影响产蒸汽符合的情况下可回收1～3吨难处理的有机废液，满足环保要求。

4、一次风配风量为46000m3/h；二次风配风量26600m3/h；燃烧产烟气量为12万Nm3/h。

（五）、主要设备选型(50t/h气固混燃锅炉设备选型)。

1、气固燃烧炉规格尺寸：Φ8528×21000×14 mm（Q235B）燃烧炉可根据燃烧固体物料的粒径大小调整直径和高度，直径可到11米，高度可到32米。其目的可保证≤100um的物料一次性燃烧完全

气固燃烧炉保温层厚度：550 mm 气固燃烧炉外壳温度：≤55℃

气固燃烧炉布风板、风帽规格：Φ3800×30 ；Φ5.5/4.2 吹风气预混器： Φ1420 无焰燃烧喷头：Φ500×900

2、燃尽除尘炉规格尺寸：Φ6520×20800×10 mm(Q235B)除尘炉设计有返料功能，可将未燃尽的碳颗粒返回炉膛内继续燃烧 燃尽除尘炉保温层厚度：55 mm 燃尽除尘炉外壳温度：≤55℃3、50t/h P=3.82Mpa T=435℃的隧道窑式锅炉一台套（包括：水冷屏、蒸汽过热器、锅炉对流管束、省煤器、空气预热器、炉内受热面、布风板、风帽等）。

4、静电除尘器：入口烟气量12万Nm3/h，烟气含尘量6~10g/Nm3，除尘效率＞99%，出口含尘量≤50mg/Nm3（以当地环保要求为准）。

5、一次风机：风机型号9-19№16D，转速1450r/min，流量32531-58000m3/h，全压13035Pa；配用电机型号Y355-4，功率315kw，电压6kv，数量1台。

6、二次风机：风机型号9-19№11.2D，转速1450r/min，流量24126-36189m3/h，全压7009Pa；配用电机型号Y315M-4，功率132kw，电压380v，数量1台。

7、引风机：风机型号Y4-73No22D，转速960r/min，流量233000m3/h，全压4256Pa；配用电机型号JSQ148-6，功率430kw，电压6kv，数量1台。

8、上煤除渣设备

（1）DJ大倾角皮带输送机一台；斗式提升机型号HL400，输送量47.2m3/h，功率11kw，数量1台。

（2）皮带给煤机型号TD65-5050型，输送带宽度500mm，功率1.1kw。数量2台。

（3）螺旋给煤机型号LS200，功率5.5kw。数量2台。

9、烟囱Φ2400×45000mm。数量1台。

10、湿法脱硫设备：出口烟气含硫量≤100mg/Nm3（以当地环保要求为准）

（六）、主要运行参数

1、燃烧温度900-1050℃、排烟温度150～170℃（烘干煤球）。

2、混燃炉内烟气流速≤3米/秒。

3、系统阻力＜2800Pa。

4、炉膛负压-10~-50Pa。

5、燃烧炉壁温≤55℃（常温状态下）

6、锅炉入口烟气含尘量8~12g/Nm3

7、烟气出口含尘量≤50mg/Nm3（上除尘设备后）

8、蒸汽产量为50t/h

9、蒸汽压力3.82Mpa

11、蒸汽温度450℃

12、固体物料：热值≥1000Kcal/kg；粒度0～12mm，超细灰物料20～100um可采用分级燃烧,使其在炉膛内一次燃烧完全

13、混燃炉粗渣残C≤2.0%、14、锅炉尾部细灰残C≤8%

15、烟气（CO+H2）%≤0.3%(V/V)

16、可回收1～3吨废液

（七）、三废炉流程及公用工程简述

1、三废炉流程简述（1）、固体物料

造气炉渣、造气细灰、煤沫、煤矸石等经过筛分、破碎（粒度0~12mm）、混合后热值在1000~3500kcal/kg左右的混合物料通过斗式提升机输送至煤仓，然后经过皮带给煤机输送至小给煤斗；由给煤斗经螺旋给煤机输送至气固混燃锅炉的沸腾段与经风室上来的一次风流化燃烧产生950~1050℃左右的高温烟气，此高温烟气中的可燃物质在上升过程中与配入的上下二次风进一步燃烧放热。未燃尽的物料经除尘器分离后返回炉膛内继续燃烧。（2）、吹风气

由造气工段来的吹风气经过U型水封在吹风气燃烧喷头（预混器）与配入的二次风充分混合后进入气固混燃锅炉的中上部，被从燃烧炉下部上来的高温烟气点燃释放出其中的潜热。（3）、提氢后放空气及合成驰放气

由合成工段来的提氢后放空气及合成驰放气经减压后进入驰放气水封，由水封进入驰放气燃烧喷头（无焰燃烧器），与配入的二次

风由炉膛中上部进入气固混燃锅炉，驰放气与配入的空气在炉内混合同时被从燃烧炉下部上来的高温烟气点燃并释放其中的潜热。（4）烟气

燃煤燃气产生的高温烟气在炉膛内进一步上升，经过上烟道进入燃尽除尘炉后进一步燃烧除尘后进入余热回收锅炉，依次经过水冷屏、蒸汽过热器、余热锅炉对流管束、省煤器、空气预热器，而后进入静电除尘器，降温至150℃以下的烟气经过进一步除尘，尘含量均在50mg/Nm3以下的符合环保要求的烟气送入烟囱放空，或根据用户需求适当提高烟气排烟温度用于煤球烘干。（5）、除氧水

来自除氧工段的除氧软水首先进入省煤器吸收烟气的低位热能，经过提温的除氧软水进入锅筒，然后经过锅筒进入余热锅炉的对流管束、水冷屏及气固混燃锅炉内的受热面，产生的汽水混合物再进入锅筒，经过汽水分离后的水继续循环使用。（6）、蒸汽

锅筒内的饱和蒸汽由锅筒出来进入蒸汽过热器。在过热器内经过过热后温度在435℃左右、压力3.82MPa的过热蒸汽去汽轮机发电或经减温减压后并入低压蒸汽管网。（7）、一次风

由一次风机出来的一次空气首先进入一次风空气预热器，经提温后的一次风进入风室经布风板上的风帽进入气固混燃锅炉的沸腾段流化煤渣混合物，使热值在1000-3500kcal/kg左右粒度0~12mm的煤渣混合物流化燃烧产生900~1050℃的高温烟气。（8）、二次风

由二次风机出来的二次空气大部分进入二次风空气预热器，经提温后的二次风主要用来给煤渣混合物、吹风气及提氢后放空气和合成驰放气配风燃烧；使烟气中的可燃组分进一步彻底燃烧。

2、公用工程消耗（1）、电耗

整个50吨三废炉系统装置用电大约在1000 kwh/h左右。（2）、除氧软水

104℃的除氧软水每小时消耗53t/h左右。

（八）、自控仪表

1、控制系统的选择

本工程采用DCS集中控制方案。所有集中监控参数均引至控制室的DCS系统中，DCS由操作员站、工程师站、控制站、冗余的通讯总线及电源系统、打印机等配置而成。DCS系统要求留有上位机接口,以便实现全厂管控一体化。DCS的功能及各项技术指标应能满足本工程的要求，实现对机-炉的启动，停机，运行监视控制和管理等功能以及热电站安全联锁、紧急停车的控制。（1）DCS系统的功能

1)数据采集和处理系统（DAS）； 2)闭环控制系统（CCS）； 3)顺序控制系统（SCS）； 4)燃烧器管理系统（BMS）；

5)GPS同步时钟由DCS厂家协调解决； 6)烟气连续监测装置。（2）主要控制回路

1)为确保锅炉安全运行，克服假液位现象，设汽包液位三冲量调节。

2)为确保机组安全运行,设过热蒸汽温度调节。（3）复杂控制系统 1）给水调节系统

锅炉中主要的复杂控制系统就是给水调节系统，一般由汽包液位、给水流量和蒸汽流量组成的三冲量串级调节系统来调节给水阀。汽包水位信号经汽包压力补偿后作为主调输入，蒸汽流量信号经温度、压力修正后，与给水流量信号一起作为副调的反馈输入。给水流量为加入喷水流量信号后的总给水流量。

2）主蒸汽温度调节系统

主蒸汽温度主要靠喷水进行调节，主蒸汽温度测量值作为主调的反馈输入值，与主汽温度设定值进行PID运算后送入副调。在副调中与减温器出口汽温进行调节运算，其结果经限幅后输出至执行机构，调节喷水减温的调节阀。由于主汽流量变化时，喷水量应相应地发生变化，故在主汽温度调节系统中，把主汽流量信号以前馈形式引入调节系统中。同时因主蒸汽温度与烟气温度及烟气流速有关，所以在调节主蒸汽温度时，也应考虑燃烧工况。

2、仪表选型

仪表选型以先进、安全、可靠、适用为原则。一般为智能型，采用HART通讯协议。变送器、特殊控制阀、分析仪采用近几年国内使用成熟的合资引进系列产品。

精度等级：一般为1.0、1.5级；用于计量为0.2、0.5级;变送器不低于0.075级；热电阻为A级；热电偶为Ⅰ级。

防护等级：所有现场仪表为全天候型，防护等级一般为IP65；特殊为IP68。

防爆要求：根据防爆区域的划分部分区域为防爆界区，故这些场所的现场仪表选型均为隔爆型，防爆等级不低于dⅡCT4。非防爆区和公用工程现场仪表按非防爆型考虑选型。

防冻要求：考虑当地气候条件，对易冻介质的现场仪表采取了保温、防冻措施，并应符合《仪表及管线伴热和绝热保温设计规定》HG/T20514-2000中有关规定。伴热保温采用低压蒸汽，可就近由工艺低压蒸汽管网上接取。

仪表选型具体如下： 1)温度测量

就地指示采用万向型双金属温度计，刻度盘直径一般为Φ100；需要集中检测的工艺参数的温度传感器采用国际统一标准的铠装热电偶（分度号为S或K）和铠装热电阻（分度号为Pt100）。

温度传感器保护管材质根据工艺介质的特性选取，一般采用304不锈钢的保护管。在工艺管道上安装的温度传感器，连接形式为螺纹式或法兰式。在设备上安装的温度传感器，连接形式一般为法兰式。测温传感器根据工况带温度计套管。

2）压力（差压）测量

集中测量时,一般采用智能型压力（差压）变送器，粘堵、结晶、腐蚀性介质的测量采用智能型隔膜压力（差压）变送器，可用手持编程器对其进行现场参数调整；就地测量时,根据不同的工艺介质工况,分别采用普通压力表、真空压力表、隔膜压力表、防腐压力表等；机泵出口采用耐振压力表。压力表刻度盘直径一般为100mm。

3）流量测量

对于一般介质和低压、低温蒸汽采用智能型涡街流量计；对腐蚀性或易堵的导电介质采用智能型电磁流量计，衬里一般为PTFE，电极根据不同介质选用不同材质；管道内径小于50mm的流量测量，一般采用金属转子流量计；高压介质采用透镜垫式高压孔板；高温蒸汽采用标准喷嘴；需经济核算或计量精度要求高的介质采用智能型质量流量计。

4）液位测量

对一般性工艺介质，选用智能型差压变送器、静压式液位计或磁翻板式液位计。对腐蚀性介质和特殊工况选用超声波或雷达式液位计或隔膜密封式智能型差压变送器。对料位采用电容式料位计。

5）分析仪表

根据各装置不同工艺要求，分别采用磁压式氧分析仪、热导式氢分析仪、红外线分析仪；锅炉燃烧系统氧量分析采用氧化锆分析仪；水质分析采用PH计和工业电导仪；对于含有可燃气体和有毒气体场所采用可燃气体和有毒气体检测报警仪。

6）执行机构

本工程一般采用气动执行机构，并附智能型电－气阀门定位器。根据不同介质和工况，分别选用单座阀、双座阀、球阀、套筒阀、蝶阀、开关阀等控制阀，并对阀门内件材质作了相应考虑。控制阀阀体材质不低于工艺管道的材料等级。控制阀一般为法兰连接，法兰等级和连接面与工艺管道规格相匹配。阀芯的流量特性根据控制对象不同分别为线性、等百分比或快开。开关阀的执行机构一般为气动弹簧复位型，并带阀位开关（可在DCS中显示阀的开或关状态）和电磁阀。锅炉房采用电动执行机构。

3、仪表的供电和供气

1.仪表的供电

控制室仪表电源负荷等级按特殊供电要求负荷考虑，为 220VAC±5%，50±0.5 Hz的交流电源。其电源由电气专业提供两路自动切换的独立供电回路，分别取自不同的电气低压母线段。

DCS采用不间断电源（UPS）供电，UPS电源输出质量要求应符合《仪表供电设计规定》HG/T20509-2000中有关规定。备用时间不少于30分钟。

2.仪表的供气

仪表用压缩空气由空压站引来。仪表供气应为连续的，当供气气源发生故障时，贮气罐应能持续供气15分钟以上。压力及质量要求应符合《仪表供气设计规定》HG/T20510-2000中有关规定。

（九）、乙方投标报价范围

1、硬件部分：提供三废锅炉装置所指定设备（从原料料仓入口到锅炉空预器出口所有设备、管道；成套DCS控制）。

1.1三废锅炉装置系统所供主体设备：包括燃烧炉、组合式除尘器、蒸汽过热器、余热锅炉、省煤器、空气预热器、风机、给煤除渣设备等；

1.2上煤系统的设备：皮带机、料仓、螺旋给煤机、除铁器。1.3出渣系统的设备：冷渣机、刮板机。

1.4点火装置：锅炉燃煤采用床上点火，燃吹风气及其他尾气自动点火装置（再不燃煤的情况下启用）；

1.5乙方负责界区内设备所有砌筑保温防腐（含内外保温并带保温材料）。

1.7鼓引风设备：一次风机、二次风机、引风机。

1.9吹风气、驰放气以水封入口做为界区分界线；水封入口以外部分管线由甲方设计制作安装。

1.11汽水系统：自锅炉给水自动调节阀前截止阀(含截止阀及配对法兰和连接件)至蒸汽过热器出口自动调节阀后截止阀(含截止阀及配对法兰和连接件)止之间的所有管道和各种阀门。

1.12造气吹风气配风系统的油压座板阀的油压控制系统的设计及安装由甲方负责。

1.13 DCS系统控制的设计安装由乙方负责。

1.14乙方只提供混燃炉、组合式除尘器、余热锅炉、静电除尘器、脱硫器、风机烟囱等界区内设备的基础条件图。土建的设计施工由甲方负责。

2、软件部分：提供成套三废混燃锅炉装置的工艺软件包 2.1管道及仪表流程图 2.2设备平立面布置图

2.3定型设备的样本、非标设备的装配图并明确其各项设计参数 2.4设备的管口方位图 2.5工艺设备一览表 2.6工艺管道安装材料一览表 2.7 成套DCS设计

2.8一次仪表清单及配套电气负荷表 2.9设备基础条件图

2.10烟风管道布置配管图

2.11工艺操作规程、开停车方案、烘炉方案 2.12设备和管道的外保温一览表 2.13输灰系统的工艺参数条件

2.14三废锅炉原料加工及输送系统的工艺参数条件

（十）、三废混燃炉设计性能验收标准

装置性能设计验收的具体内容：

1、性能验收的目的：是为了检验设备的所有性能是否符合设计的要求。

2、性能验收的地点：甲方生产现场。

3、性能验收时间：（冷热态）三废炉系统在通过冷态实验和72小时试运行合格后的1个月内由甲乙双方共同确认。

4、性能验收方式：甲乙双方共同进行各项性能验收，性能验收所需测点由乙方提供，甲方配合。

5、性能验收的项目和合格的标准及检测方法：

（1）、锅炉出力及参数：连续出力50t/h、主汽压力3.82MPa、主汽温度435℃ ——在线仪表检测，年运行时间不少于8000小时。（2）、锅炉的热效率：83%。

（3）、锅炉汽水品质：GB12145-99《火力发电机组及蒸气动力设备水汽质量标准》——在线仪表检测、取样仪器分析及计算。（4）、炉墙散热及炉本体密封性能：炉正常运行条件下，环境温度为25℃时，炉体外表面设计温度不超过55℃，散热量不超过290W/m2——在线仪表检测。外观无水、气、汽、灰、粉等泄漏。（5）、排烟温度≤150℃。

（6）、炉渣含碳量：≤2%——取样仪器分析及计算。

（7）、锅炉连续排污率：≤2%——在线仪表检测。

（8）、点火排汽门和汽包、过热器安全门排汽能力：《蒸汽锅炉安全技术监察规定》——在线仪表检测与人工调试。

6、性能验收试验结果的确认。

性能验收试验报告由甲方组织编写，乙方参加，供需双方共同签章确认结论。

（十一）、技术服务及优惠条件

1、乙方接到甲方通知后3天之内，乙方派技术人员到甲方现场对系统全套设备制作、安装、调试进行现场技术指导。

2、乙方对甲方负责采购的设备、材料的订货提供技术指导。

3、乙方为甲方操作人员培训提供技术指导并协助联系培训单位，费用甲方自理。