机修钳工高级工试题

机修钳工高级工试题（精选6篇）

1.机修钳工高级工试题 篇一

钳工高级工培训操作试题

单燕尾锉配

一、备料

1.尺寸：60±0.03×80×8。

2.要求：①加工一个大平面和四个侧面，尺寸60±0.03正确。

②平面平直（0.03mm）、外形相互垂直。③锉纹整齐、一致（Ra3.2）。

二、工具、量具、夹具

工具：锉刀、手锯、钻头等。量具：常用量具。

三、设 备

台虎钳、钻床

二、工具、量具、夹具

工具：锉刀、手锯、钻头等。量具：常用量具。

三、设 备

台虎钳、钻床

四、单燕尾锉配方法 1.计算与测量

单燕尾角度尺寸24±0.1的测量，一般采用圆柱间接测量M的尺寸来保证，其测量尺寸M与尺寸

24、圆柱直径d之间的关系如下： M=24+ctg+

式中：M-----圆柱间接尺寸 d------圆柱直径

α-----斜面的角度值 2.锉配方法

1）以凸件为基准，且外表面容易加工、测量。为保证配合后直线度，凸件16mm尺寸处应通过尺寸链计算间接控制B尺寸，保证与凹件16±0.03相一致。d22d2

2）内表面加工时，一般选择有关外表面作测量基准，因此，外形加工应控制好形位精度。锉配内角度面时，可以先通过圆柱间接控制角度尺寸D，再用凸件修配。

3）加工60°角度面时，三角锉一边要修磨至小于60°，防止锉削时碰坏相邻面。

五、实习步骤 1.检查来料尺寸。

2.粗、精锉外形一直角面，作为划线基准。3.按图划出凹凸件所有加工线。

4.锯割分料，分别加工凸、凹件外形面，达到60±0.03×38±0.03尺寸、形位等要求。5.加工凸件：

1）钻ø3工艺孔和ø8孔，达到孔距要求。

2）锯去直角面余料，粗、精锉直角面，保证16±0.03及20±0.03尺寸要求（16±0.03尺寸通过测量A来间接保证）。

3）锯去角度面余料，粗、精锉角度面，保证24±0.1、20±0.03尺寸及 60°±5′等要求（24±0.1尺寸通过控制圆柱间接尺寸M来保证）。4）凸件精度检查，并作必要的修整，锐边去毛刺。6.锉配凹件：

1）钻ø3工艺孔、ø12和ø8孔，达到孔距要求。

2）锯去凹件余料，粗锉至接近线，留单边0.2～0.3mm余量。3）精锉16±0.03尺寸面，保证尺寸要求 4）以凸件为基准，锉配凹件，达到配合要求。7.全部精度复检，锐边去毛刺，交件待检。

2.机修钳工高级工试题 篇二

就我国相关企业内部而言, 钳工岗位不具有健全的人员结构, 其构成不协调, 高级钳工相对稀少, 而初级钳工数量较多, 因而在加工生产过程中就会对钳工、车工以及同二者相关的工作环节的开展造成影响。对于目前的钳工就业市场, 显然钳工工作的岗位就业需求大于岗位招聘需求, 但是对于该工种而言, 其人员的技术性要求较高, 即需要高级技工。

1 培养分析

经济结构的转变带来的不仅仅是社会结构的变化, 同时使得社会人才结构发生了巨大的转变, 在人才配置上, 很多岗位甚至出现了空缺, 而另一些岗位则人才过于集中出现了满溢现象。在人才空缺的岗位中高级技师便是相对突出的岗位, 这种现象的出现主要同我国的实际国情以及目前的经济环境和教育模式有关。现代工业的发展模式需要一大批新型的高级技工人才予以支持, 只有将高级钳工人才配置问题有效解决, 才能保证工业的健康发展。作为高复合型人才, 高级技工有效结合了社会实践和工作理论, 作为技术应用人才满足现代工业中的工作需要。其处在基层岗位上, 作为生产第一线人员需要承担技术管理以及技术实施职责。

在实际的生产中, 企业人才配置无论是技术应用型还是技术管理型的人才都较为稀少, 这对于企业的日常生产以及日常管理工作的正常开展都极为不利, 尤其是高级钳工的缺乏, 使得企业的生产模式出现了不合理偏差。无论时代如何, 高级钳工一直作为时代需要的应用人才主流队伍而存在, 这也是因为社会的发展和进步离不开生产, 而生产行业的运转需要高质量的技术性人才予以推动, 只有保证技术管理和技术操作条件, 生产效率才有所保障, 产品的质量才有所保障, 企业的竞争力才有所提高, 才能满足现实的生产需要。若这一点都无法满足, 那么企业的发展在将来必然会产生一系列的问题, 只有合理科学的对高级钳工队伍予以培养, 从认识上提高对高级技工的认识, 才能切实有效的避免该类问题的发生。由于认识上的偏颇导致对于高级技工的培养度不够, 这种认识上的差异主要表现在:首先, 重数量而非质量。现在企业中技工的数量实际上很多, 但普遍专业素质都较低。在生产中原本应当高级技工做的工作却由中级、低级技工做, 这不但会造成原料的浪费, 同时也降低了生产效率和产品的质量;其次, 重工程师而轻技师。现代工业生产中很多都是设计出了但却生产不出来, 主要原因就在于工艺不到位, 即缺少技艺精湛的技术工人。再者, 重工资级别而非技术级别。虽然工资级别是衡量技术级别的一大标准, 但其仍旧带有盲目性、局限性。最后则是将技术工人同体力劳动者划上等号, 认为其无需进行培训, 任谁都能担任技术工人的岗位。

由于近些年我国的经济结构以及社会结构不断的优化, 很多政策导向仍旧没有偏向于社会主义经济建设。高级技工以及技艺精湛人员的缺失使得我国企业高级钳工的数量急剧下降, 技师同工程师之间的比例严重失调, 并且由于待遇、工资以及地位等因素的差异, 使得技术工人不再愿意从事技术性劳作, 后来人员对于该类岗位的从业积极性也大大降低。

目前我国的劳动力发展使得市场运作体系出现了极大的漏洞, 一些劳动人员的结构配置上会出现难以满足社会以及社会主义建设需求的现象。并且受到了管理体系中传统思维惯性的影响, 在目前的人才需求标准上, 劳动力的情况。素质以及人力资源往往同期望相去甚远, 市场对于人才的供需调节能力尚且不足, 缺乏相应的有效措施。并且现在我国民众观念中更多的倾向于将孩子送入高等学府中, 在从业选择上年轻人往往听从家里意见, 而家长又具有从众心理, 不能正视自己活着孩子的择业意向, 活着根本就不明白, 导致了学生在就业的选择上有所偏颇, 更多的偏向于大学而非职业教育。这也是目前我国高级钳工技师缺乏的原因之一。

2 高级机械钳工培养方案的分析

为了满足现实工作的需要, 要针对高级机械钳工的现状, 展开相关培养方案的应用, 在市场宏观政策上, 实现其制度管理体系的优化, 促进政府的相关教育措施的优化。在技工培养环节中, 一些高职院校是一种重要对人才输出机构, 相关国家机关、政府组织, 要给予广泛的重视, 实现其人才培养体系的优化。对高技能人才认识上的两大误区要切实加以解决, 各级地方政府应把培养高技能人才纳入经济和社会发展规划, 加大投入, 形成各级各类人才与经济、科技发展同步增长的机制。

在高职院校的人才培养过程中, 要遵循人才培养的规律, 实现对国家的职业教育培养目标的深入了解, 以有效应用目前高级技工的人才短缺现状, 实现职业教育培养体系的优化, 促进其高级技师应用人才的有效培养。这是当下技工院校的教育任务。无论是什么时代, 抓好应用型人才的培养工作是非常必要的, 这就需要高职院校进行高级技师工人培养体系的健全, 优化, 实现高职教育体系的健全, 在传统的教学模式中, 由于相关技工培养理念的偏差。使高职发展沿着以往高等教育重理论轻实践的老路, 步入新的误区。以致造成了高级技工短缺这么一个事实。大部分技校都开设钳工专业, 即使有些学校不开设钳工专业, 也会让学生练习钳工技能, 因为钳工技能是其他一些技能的基础。但要熟练掌握且达到高水平是非常难的。我们知道在机械加工中, 机床自身的装配精度、运动精度会直接影响零件的加工精度。

应当注重学生培养。高素质人才培养往往在学校中便要予以重视, 钳工作为应用型较强的技术工种, 其人才培养应当从学生抓起, 从高职院校的教育工作着手, 通过相关技术水平提升实践的实行, 提高学生的技术应用能力, 不但满足学生自身的发展需求, 也满足了社会的需要。高职院校在该环节中要加大师资力量的投入, 提高教师比例中双师型教师的数量, 对专业设置予以合理调整, 以社会需要为前提进行人才培养。不断对课程设置进行完善, 逐渐将理论性教学转变为实践性教学, 结合实际操作, 突出实用性, 突出培养实用性技能。同时, 应当加快建设实训基地, 为学生实践、实习创造环境。

3 结束语

通过上述分析, 可以明确目前我国高级钳工的发展状况, 因此必须加强高级钳工的人才培养, 通过相关措施的落实, 以满足社会需求和经济发展需求为前提, 为高级钳工的发展提供更加良好的空间。

摘要：经济的发展以及科技的进步离不开加工业的发展, 而在加工领域中, 其整体效益的攀升同钳工的技术发展密不可分, 钳工的应用以及加工技术的进步相辅相成, 从本质上讲加工制造是技术应用。目前我国的制造业在科技的进步下不断的得以发展, 无论从规模还是数量都较之从前有了较高的增长, 当应用型的技术人才仍旧相对缺乏, 尤其是钳工的数量, 这必然会对行业的整体发展以及稳步向前造成影响。因此文章就我国高级钳工的发展现状, 以及缺乏的实质性因素进行了分析, 同时提出了一些可行性的应对方案。

关键词：高级钳工,现状,缺乏

参考文献

[1]吴梦忠.探究式钳工实操教学研究[J].宜春学院学报, 2010.

3.机修钳工高级工试题 篇三

北人印刷机械股份有限公司一家分公司在近期的工资改革中给高级钳工开出月薪5000以上、年薪超过6的“高价”，北京高级“蓝领”的收入水平开始向“白领”看齐。

记者昨天从北京市劳动和社会保障局了解到，北京优秀的高级技工是企业稀缺的人才，他们的收入水平普遍出现“看涨”的趋势。

北人公司多色机分公司副经理宋焕武告诉记者，挣得最多的技工其收入水平已超过了公司老总。拿到高薪的3位具有技师资格的高级钳工，他们被企业聘为高级调试师。“调试师是钳工的一种，他们的工作是在机器总装后对机器进行调式，以达到使用要求和设计标准。”宋焕武告诉记者，“高级调试师是我们企业稀缺的人才。”

实行工资制度改革看来效果不错。公司的B级调试师程瑾告诉记者，在1998年以前自己每月挣1100元，现在每月挣4000元。“可是压力也比从前大了，钱挣得多了，就总想多干活、干好活。”程师傅说，高薪让年轻技工有了奔头和动力。

4.钳工初级工试题 篇四

2.钻孔快钻透时,应用最小进给量的自动进给,以防止工件随钻头转动和扭断钻头。

3.严禁戴手套操作钻床，未停车前不允许用手捏钻夹头，钻头上的长铁屑在停车时可用铁

钩清除。

4.起重设备的起重物都有保险系数，所以可以起吊120%的额定起吊重量。

5.起重设备在作业前，必须检查其受力件是否损坏，制动器是否可靠，传动部分是否润滑。

√

6.砂轮机的砂轮旋向，只能使磨屑向下飞离砂轮，托架与砂轮应保持3m的距离。√

7.台虎钳的规格用夹持工件的长度表示，常用的规格有100mm、125mm、150mm等。

8.钻床可分为台式钻床、立式钻床和摇臂钻床。钻床是以手动、自动进给来进行钻、扩、锪、铰孔和攻螺纹工作的机床。

9.严禁戴手套操作台式钻床、立式钻床、摇臂钻床、手电钻、电磨头。

10.设备常用的拆卸方法有击卸法、拉拔法、顶压法、温差法和破坏法。√

11.金属切削机床的分类代号在类代号之后，主参数在系代号之后。

12.设备型号构成中，一般是每类分10个组，每组分10个系列。√

13.传动链反映的是主动运动或从动运动的电动机到末端传动元件的传动比。

14.液压系统管路图是现场施工图，它反映了油路对各液压元件的连接位置和形式，反映出

液压元件的型号及性能。√

15.设备的电气操作部分是开关和按钮。√

16.制订设备作业计划书的最终目标就是保证合同规定的修理质量（包括改装），满足托修

单位的技术要求。

17.设备作业计划书可采用“网络计划”等形式。√

18.设备项目修理的确认，应特别注意此项目对相连接或相关部件及精度项目的影响。√

19.制造厂承修自产设备的优越性是：修理质量容易保证、周期短、成本低。√

20.企业内部的集中式修理生产组织形式是指下属单位集中修理队伍的修理生产。

21.设备修理工艺即修理工艺规程，分典型修理工艺和专用修理工艺。√

22.没有通用设备的专用修理工艺，只有同一型号设备的专用修理工艺。

23.设备大修的最终目标是几何精度的恢复。

24.设备大修后的试车验收包括空运转试车和工件精度试车。

25.设备复杂系数是表示设备复杂程度的一个量。

26.普通螺纹公差与配合标准示例M24*2-GH/5g6g，其中“GH”为内螺纹中径和小径公差

带，5g 6g分别为外螺纹中径和大径公差带。√

27.矩形花键连接中，大径定心的内花键，其定心配合以“D”表示。√

28.滚子式超越离合器的最大特点就是外环与星体可以互为主动、被动旋转。√

29.焊接的方法主要是熔化焊和压力焊，手工电弧焊属于压力焊。

30.不同的金属材料要用相对应的不同的焊接材料。√

31.镍基铸铁焊条，如铸408使用前应在150~250℃的温度下烘干，保温12h才能使用。

32.设备的密封功能就是阻止流体的泄漏。√

33.防止设备泄漏的方法是堵漏。

34.当被润滑的运动件的运动速度较高时，选用润滑脂。反之，则选用润滑油。

35.当设备的工作温度超过120℃时，要选用特殊的润滑脂。√

36.普通的设备工作载荷，润滑油和润滑脂都可以选用。√

37.常用的润滑油品种有全损耗系统用油、普通液压油、导轨油、轴承油、普通工业齿轮油。

√

38.臣式车床所用的润滑油，一年四季均是L-AN46或相应牌号的普通液压油。

39.普通液压油是机械油的变称。

40.我国润滑油的黏度大多数采用运动黏度来表示。√

41.设备的润滑作业计划内容包括设备的定期清洗、换油计划和设备润滑定时、定点检查计

划。√

42.一般维护用油量按设备复杂系数和每个工作日设备的耗油量计算。

43.设备安装用的低压流体输送镀锌焊接钢管，由于是焊接而成，使用时不能弯曲。管道需

转弯时可采用三通、四通或变径管接头连接或焊接。

44.B220龙门刨床和桥式起重机的安装都包括出库运输、开箱清洗、就位拼装、精平灌浆、试车验收五个步骤。

45.除桥尺以外的长条状或长轴类工、量具应垂直吊挂。√

46.使用完后的工、检、量具必须完好，并擦拭干净才能入库。

47.机械设备的安装垫铁主要用于支撑，而地脚螺栓则用于固定。

48.设备的安装放线，是根据施工平面图在基础上画出设备的纵、横中心线和其他基准线。

√

49.起重杆（也称抱杆）的材质、截面尺寸、断面的几何形状完全相同，但起重杆的高度与

承载能力成正比，高度越高，承载能力越大。

50.使用绞磨机时，用人力拉住退出的一端，卷筒上的绳子圈数越多，所用拉力越小。√

51.设备基础灌浆时，应分层捣实，并应保持在连续浇灌、浇灌时间不得超过1~1.5h。√

52.设备安装完毕，且精度校准合格后，必须在12h内完成灌浆工作。

53.设备在安装、灌浆工作完成后，应经过15~30天的养护，才能进行试运转。√

54.在加工铸铁材料前，应将卧式车床导轨面上的润滑油擦拭干净。√

55.启动卧式车床时要注意检查溜板箱油窗中是否有润滑油。

56.对金属材料没有腐蚀作用的润滑剂可以隔绝摩擦表面的水和有害介质对金属表面的侵

蚀。

57.润滑油的作用之一是密封。√

58.经常清洗油绳、油毡可以防止残留脏物堵塞羊毛纤维间的空隙，使其润滑性能下降。

59.油绳或油毡只能使用全羊毛制品，不能使用合成纤维或混纺制品。√

60.迷宫密封是利用配合件的间隙对油流动的阻力来减少漏油的。√

61.抛甩治漏方法的原理是截流抛甩，使油不能流向泄漏处，如在轴承附近加接油盘等。

62.设备的日常维护保养工作是由当班操作人员和润滑人员共同完成的。

63.设备发生事故后，应保护好现场，并为分析事故提供准确真实的资料。√

64.设备零部件的拆卸顺序一定要与装配顺序相同。

65.精密零件（主轴、丝杠、蜗杆副等）拆卸后必须注意放置方法，以免因零件变形、磕碰

而丧失精度。如丝杠必须采用专用放置胎具。

66.部件装配完毕，在几何精度验收后还要进行试验，如空运转试验，有的还要进行负荷试

验、平衡试验、压力试验等。√

67.在设备装配和调整时，只有正确的测量方法才能为精度测量提供准确、可靠的数据。√

68.机修钳工刮削技术水平的高低，反映在以最少的刮研遍数达到各种刮削要求上。√

69.刮削余量的合理规定，主要和刮削的面积有关。√

70.刮刀在刀刃的作用下，做前后直线运动进行切削，也可进行旋转挤压切削。√

71.用于有色金属件的显示剂，常用的是蓝油，它是由氧化铅粉用N46机油调制而成的。

72.三块原始平板刮研的原则是：三块平板互为刮研基准面，以其中一块为基准面，去刮削

其他两块平板，并循环进行，直至达到精度标准。√

73.较大平板长期放置时，采用三点定位的支撑比较可靠，变形最小。

74.三块原始平板的刮研方法也可推广到其他三件原始平尺、桥尺等的刮研。√

75.线值法和角值法在直线度、平行度、垂直度的测量中，其精度要求和标注都一样。

76.利用水平仪测量导轨直线度时，若以气泡在中间位置为零，则是绝对水平；若以第一位

置气泡读数为零，则是相对水平。√

77.离心泵的扬程降低的主要原因之一是空气进入泵内或液体泄漏，即密封不好。√

78.离心泵的试验，首先是将泵体内注满液体，然后就可以进行试验。

79.基础施工交付验收是在土建单位在基础的一次灌浆完成后进行的。√

80.基础混凝土的强度是以土建单位提交的实验报告为依据的。

81.安装的一次灌浆法是将地脚螺栓预先埋在基础内，达到设备地脚尺寸要求。√

82.设备运行时常产生较强连续振动，承受主要负荷的垫铁组只能采用斜垫铁。

83.设备找平后，平垫铁应露出底座外缘25~30mm，伸入设备内长度应超过地脚螺栓中心。

√

84.成对斜垫铁组的使用，正确的组合应是组成平垫铁状，但可调高低。√

85.设备的定期检查是维修人员指导操作人员进行的工作。

86.设备的点检是由操作人员和维修人员按设备点检表所规定的每天检查项目共同完成的。

87.设备冷却循环水路系统无直线状漏水即为完好。√

88.设备油泵、油路，在开车检查时，若出现油泵工作不正常或油路不畅均为不完好。

89.采用直尺（平尺、桥尺等）测量导轨的直线度时，导轨长度一般不超过3m。

90.平板和直尺的精度等级都是000、00、0、1、2、3级。

91.框式水平仪的气泡长度会随温度的变化而改变。√

92.式车床的立柱导轨面相对于工作台面垂直度的测量，其误差是两个位置水平仪读数。

93.摇臂钻床立柱相对于底座的垂直度应该由相交90°的两个方向的垂直度来表示，表示立

柱对底座是前、后倾，还是向两侧倾斜。√

94.牛头刨床横梁与滑枕移动方向的垂直度的测量，在计算时，特别要注意测得的a1和b1的误差值方向，以判断是大于还是小于90°。√

95.测量牛头刨床滑板移动方向相对于滑枕移动方向的垂直度时，首先要将千分表固定在滑

枕上。

96.测量卧式车床主轴锥孔中心线相对于机床导轨平行度时，将主轴随心棒旋转90°共测量

四次，主要是为了消除心棒的制造误差。

97.测量摇臂钻床主轴中心线相对于底座工作面的垂直度时，必须在纵、横两个位置进行检

查。√

98.滚齿机工作台定位孔中心线的径向圆跳动的测量方法与卧式车床主轴锥孔中心线的径

向圆跳动的测量方法完全一样。√

99.滚齿机工作台面的端面圆跳动的测量方法是将千分表测头压在工作台面边缘处，回转工

作台，其读数最大差值即是端面圆跳动误差值。

100.设备空运转试验前，允许局部运转，以使设备部件预先润滑。√

101.对设备的交换齿轮、带传动和无级变速机构进行速度的空运转试验时，应做最低速和最

高速试验，最高速转动时间不少于15min。

102.设备空运转试验要求主轴在最高转速转动10min后，滑动轴承的温度不高于60℃，温

升不超过30℃。

103.设备空运转试验的目的是检查设备的装配质量和运行状况。若需停车调整或修理，必须

在调整和故障排除后才能继续试验，有连续时间要求的设备，空运转试验应从头开始。√

104.设备液压系统的油缸或油路内充有空气，会产生噪声。√

105.排除设备的旋转机构所产生的噪声时，要在传动系统中找出产生噪声的公用传动元件，即噪声源。√

106.M131W万能外圆磨床磨削外圆的最大直径为φ315mm，磨削内孔的最大直径为φ

125mm，磨削内、外圆的最小直径均为φ8mm。

107.操作M131W万能外圆磨床时，应先启动液压系统，再启动砂轮电动机。若砂轮电动机

启动不了，应首先检查液压系统的油压是否达到90~110Pa,再检查其他部分。√

108.M131W万能外圆磨床常见的磨削故障是波纹，它是机床综合技术性能在工件上的反映。

除了机、电、液影响外，其他如砂轮、冷却、工艺、操作等也会对其产生影响。√ 109.M131W万能外圆磨床磨削外圆表面出现鱼鳞波纹的主要原因是砂轮主轴径向跳动太

大。

110.Y54插齿机的工件运动，一是刀具转两周，工件转一周的回转运动；一是工件的让刀运

动。

111.Y54插齿机操作程序中，分齿挂轮的调整必须使公式a/b*c/d=2.4 Z刀/z两端数值相等，挂轮先择才正确。√

112.Y54插齿机加工齿轮时，要求刀具回转方向和工件的回转方向对于内、外齿加工是一样的。

113.Y54插齿机加工齿轮时，机床、工件、刀具的安装误差，刀具的几何形状误差对齿轮影

响很大。√

114.Y54插齿机加工齿轮的齿向误差与机床的分齿机构、分齿与滚切传动链的传动精度有很

大关系。

选择题：

1． 机修钳工使用的手持照明灯，电压必须要低于。

2．3． 常用的起重千斤顶，适用于升降高度小于的重物。

5.高级钳工理论模拟试题[推荐] 篇五

一、单项选择（第1题～第100题。选择一个正确的答案，将相应的字母填入题内的括号中。每题0.5分，满分50分）

1.机件与视图处于()关系的平面或直线，它在该视图上反映实形。

（A）垂直（B）平行（C）倾斜（D）平行或垂直 2.适用于制造丝锥，板牙等形状复杂工具的牌号是()。

（A）9CrSi（B）T12A（C）W18Cr4V（D）YG3 3.车刀主切削刃和副切削刃在基面上的投影之间的夹角为()。

（A）切削角（B）主偏角（C）副偏角（D）刀尖角 4.使刀具表面的微粒被切屑或工件带走的磨损叫()磨损。

（A）磨粒（B）粘结（C）氧化（D）相变 5.砂轮的形状选择应根据磨削()要求选用。

（A）工件形状（B）工件材质（C）工件大小（D）工件尺寸 6.用来组成夹具，连接各元件装置，形成完整夹具的元件是()。

（A）定位元件（B）夹紧装置（C）夹具体（D）引导元件 7.使用机床夹具，可以扩大加工范围，解决缺乏某种()的困难。

（A）刀具（B）样板（C）设备（D）量具 8.任何工件在空间，不加任何约束，它有()自由度。

（A）三个（B）四个（C）六个（D）八个 9.对夹紧装置的基本要求之一为：夹紧作用准确、安全()。

（A）可靠（B）省力（C）安全（D）紧凑 10.在楔块夹紧机构中，楔块的斜面升角应()摩擦角。

（A）大于（B）小于（C）等于（D）大于或小于 11.钻床夹具，装配时先要进行初装()定位，待综合检验合格后方可作最后紧固定位。

（A）精（B）粗（C）不（D）舍 12.尺寸链中能人为的控制或直接获得尺寸称为()。

（A）封闭环（B）组成环（C）增环（D）减环 13.装配精度或装配技术要求，常指装配尺寸链的()。

（A）增环（B）组成环（C）封闭环（D）减环 14.采用提高传动机构精度，缩短传动长度，减小装配精度方法是消除()误差。

（A）传动链误差（B）导轨误差（C）主轴误差（D）刀具误差 15.钢号T12A表示()钢。

（A）碳素结构钢，（B）碳素工具钢

（C）合金工具钢（D）高速钢

16.金属材料接受切削加工的难易程度，称为()。

（A）切削加工性能（B）力学性能

（C）物理性能（D）化学性能 17.钢处理后得到马氏体组织是()热处理工艺。

（A）正火（B）退火（C）回火（D）淬火 18.光学合像水平仪的水准管在测量中起()。

（A）读数（B）示值（C）定位（D）测量 19.依靠流体流动的能量来输送液体的泵是()。

（A）容积泵（B）叶片泵（C）流体作用泵（D）齿轮泵 20.机床上常用的高压软管接头，它的最高工作压力可达()MpA。

（A）5（B）10（C）15（D）20 21.液压机床开动时，运动部件产生突然冲击的现象，通常是()。

（A）正常现象，随后会自行消除（B）油液中混入空气

（C）液压缸缓冲装置出故障（D）系统漏油

22.液压阀的装配要点：阀芯与阀座的密封应良好，可用()进行密封性实验。

（A）水（B）煤油（C）汽油（D）柴油 23.两个物体的作用力与反作用力总是成对出现且大小相等方向相反，沿同一条直线分别作用在()物体上。

（A）一个（B）两个（C）三个（D）四个 24.在四杆机构中，不与固定机架相连能在平面内做复杂的运动机件是()。（A）曲柄（B）摆杆（C）机架（D）连杆 25.显示剂应用精刮时可调稠些，涂层()而均匀。

（A）厚（B）稀（C）稠（D）薄 26.平面刮削用挺刮法，刮刀与刮削面成()度。

（A）10～20（B）25～30（C）35～40（D）40～45 27.磨料的粗细用粒度表示，颗粒尺寸大于50的磨粒，用()方法测定。

（A）显微镜（B）测微仪（C）筛网分（D）千分尺测 28.研磨面出现表面不光洁时，是()。

（A）研磨剂太厚（B）研磨时没调头

（C）研磨剂混入杂质（D）磨料太厚

29.手工精研磨一般平面速度每分钟往复()次为宜。

（A）40～60（B）80～100（C）20～40（D）10～20 30.在表面粗糙度的评定参数中，轮廓算术平均偏差代号是()。

A．Ra B．Rx C．Ry D．Rz 31.高速机械的()是可能引起振动的主要元件。

（A）支架（B）轴承（C）转子（D）轴 32.高速转子的滑动轴承都要求有较小的表面粗糙度，其径向轴承内孔常采用()。

（A）精车（B）精磨（C）精刨（D）精刮 33.在直齿圆柱齿轮的规定画法中，齿顶圆及齿顶线用()划。

A．细实线 B．粗实线 C．虚线 D．点划线

34.装配精度完全赖于零件加工精度的装配方法是()法。（A）选配法（B）调整法（C）修整法（D）完全互换 35.表示装配单元划分及装配顺序的图称为产品()。

（A）装配系统图（B）工序图（C）工步图（D）工艺图 36.螺纹旋合长度分为三组，其中短旋合长度的代号是()。

（A）L（B）N（C）S（D）H 37.弹簧垫圈开口斜度是()度。

（A）40～50（B）50～60（C）70～80（D）80～90 38.拧紧长方形布置的成组螺母时应从()开始。

（A）左边（B）右边（C）中间（D）前边 39.松键连接是靠键的()传递扭矩。

（A）侧面（B）上下面（C）两端面（D）六个面 40.国标标准和主要工业国家花键连接，大都采用()。

（A）外径定心（B）内径定心（C）齿侧定心（D）小径定心 41.当毂孔表面硬度较高（HRC>40）时，花键定心一般采用()。

（A）外径定心（B）内径定心（C）键侧定心（D）键槽定心 42.紧键连接的工作面是()。

（A）上下面（B）两侧面（C）端面（D）全部面 43.过盈连接是依靠孔和轴配合后的()表达到紧固连接目的。

（A）过盈值（B）予紧力（C）内力（D）拉力 44.过盈连接装配时压入过程应连续，速度稳定不宜太快通常为()mm/s。

（A）1～2（B）2～4（C）4～6（D）6～8 45.对于过盈量小的小型连接件和薄壁衬套常采用()压入法。

（A）工具（B）压力机（C）干冰冷轴（D）冲击 46.用铅丝法检验齿侧间隙铅丝被挤压后()的尺寸为侧隙。

（A）最厚处（B）最薄处（C）厚薄平均值（D）厚处二分之一 47.蜗杆传动常用于转速()变化的场合。

（A）上升（B）急剧上升（C）降低（D）急剧降低 48.影响蜗杆副啮合精度的程度，与蜗轮轴线倾斜的角度关系为()。

（A）最小（B）最大（C）一般（D）不影响 49.对于不重要的蜗杆机构，也可以用()的方法，根据空程量大小判断侧隙。

（A）转动蜗杆（B）游标卡尺测（C）转动蜗轮（D）塞尺 50.丝杠螺母副应有较高的配合精度，有准确的配合()。

（A）过盈（B）间隙（C）径向间隙（D）轴向间隙 51.消除进给丝杠轴向间隙的机构称()。

（A）螺旋机构 B）进给机构（C）消隙机构（D）凸轮机构 52.滑动轴承主要特点是平稳，无噪声，能承受()。

（A）高速度（B）大扭矩

（C）较大冲击载荷（D）较大径向力 53.在最高速运转中，主轴轴承达到稳定温度时，滑动轴承不能超过()摄氏度。

（A）50（B）60（C）80（D）70 54.当环境温度大于或等于38摄氏度时，滚动轴承不应超过()摄氏度。

（A）65（B）80（C）38（D）50 55.右轴承双向轴向固定，左端轴承可随轴游动，工作时不会发生()。（A）轴向窜动（B）径向移动（C）热伸长（D）振动 56.下列属于接触式密封装置的是()密封。

（A）毡圈（B）间隙式（C）迷宫式（D）垫圈式 57.滚动轴承修理，对锥形孔内圈轴承间隙过大，一般是()减小间隙。

（A）焊解（B）镀铬（C）调节轴向位置（D）镶套 58.滚动轴承中加润滑剂作用，降低摩擦阻力吸振()阻止灰尘进入。

（A）冷却（B）吸热（C）防锈（D）密封 59.修磨钻头顶角，磨成双重或三重顶角是为加工()。

（A）铜（B）结构纲（C）铸铁（D）碳素工具钢 60.钻孔精度较低，尺寸精度只能达到()。

（A）IT6～IT7（B）IT8～IT9（C）IT10～IT11（D）IT12～IT13 61.旋转机件，不会引起振动的是()。

（A）齿轮周节误差（B）平皮带接头

（C）动平衡转子（D）松动齿轮

62.车床主要振动是切削时自激振动，最易引起颤振的工作是()。

（A）半精车外圆（B）精车外圆（C）切断（D）精车孔 63.评定机械振动水平时的测定点位置总是在()上。

（A）基础（B）轴（C）基座（D）管子

64.装配图主要表达机器或部件中各零件的()、工作原理和主要零件的结构特点。

A．运动路线 B．装配关系 C．技术要求 D．尺寸大小 65.国家标准中，()级公差精度用于非配合尺寸。

A．IT01-IT5 B．IT6-IT10 C．IT11-IT13 D．IT12-IT18 66.国家规定孔与轴配合采用两种基准制，下列属于基孔制间隙配合是()。

A．H7/t6 B．H7/k6 C．H8/D7 D．E8/h8 67.钳工常用刀具材料的硬度一般要在()以上。

A．HRC30 B．HRC40 C．HRC50 D．HRC60 68.运转结束后，应按规定关机，进行()。

（A）清理（B）维护（C）保养（D）修理 69.机床工作精度试验，车床切断试验主要是检验()。

（A）加工精度（B）平面度（C）锥度（D）振动及振痕 70.二冲程摩托车汽油机采用()润滑。

（A）掺混（B）压力循环（C）飞溅（D）油雾 71.数控机床上的阅读机有光电式、气动式和()三种。

（A）机械式（B）液动式（C）手工操作（D）混合式 72.()属于等截面的连续切削（毛坯余量不均匀例外）。

（A）镗削（B）铣削（C）磨削（D）车削 73.套类零件以孔为定位基准，安装在涨力心轴上精加工，可保证内外表面()。

（A）形状精度（B）同轴度（C）垂直度（D）位置度 74.成批生产时工序单件时间定额由基本时间、辅助时间，布置工作地时间生理休息和()时间组成。

（A）劳动时间（B）装卸工件（C）测量件（D）准备终结 75.缩短机动时间提高劳动生产率的措施是()。

（A）减小工件直径（B）减小行程长度

（C）减小进给量（D）增大切削深度 76.能使辅助时间与基本时间重合的加工方法是()。

（A）多件加工（B）成形加工（C）多刀加工（D）连续加工 77.车间生产管理的基本内容是()。

（A）计划、组织、准备、过程控制（B）计划、组织、准备、产品开发

（C）计划、准备、组织、科研

（D）计划、组织、准备、科研

78.企业技术管理标准化主要应抓好“三化”即()。

（A）产品系列化零部件通用化产品质量标准化

（B）产品系列化零部件通用化，技术标准化

（C）零件通用化产品质量标准化技术标准化

（D）生产标准化产品质量标准化技术标准化

79.为了保障人身安全，在正常情况下，电气设备的安全电压规定为()以下。

（A）24V（B）36V（C）220V（D）380V 80.使用电葫芦起吊时工件与电葫芦位置应在()上，不可斜曳工件。

（A）一条直线（B）垂直直线（C）同一平面（D）平等直线 81.碳素工具钢的牌号T12A的含碳量()。

A．0.012% B．0.12% C．1.2% D．12% 82.切削时，切屑流出的表面称()。

A．主后刀面 B．副后刀面 C．前刀面 D．切削平面 83.刀具前角增大时，切屑容易从前刀面流出，且变形小，因此()。

A．增大切削力 B．降低切削力 C．切削力不变 D．大大地增加了切削力 84.铣削时，铣刀的旋转是()运动。

A．主运动 B．进给运动 C．辅助运动 D．相对运动 85.工件的六个自由度全部被限制，使工件在夹具中占有完全确定的唯一位置叫()。

A．过定位 B．完全定位 C．不完全定位 D．欠定位

86.由于设计基准与定位基准不重合所造成加工尺寸的误差称为()。A．定位副不准确误差 B．基准不重合误差 C．定位副准确误差 D．基准重合误差

87.当加工孔需要依次进行钻、铰多种工步时，一般选用()钻套。A．固定 B．可换 C．快换 D．特殊

88.在装配工作中，使用可换垫片、衬套和镶条等，以消除零件间的积累误差，来达到装配的配合要求的方法是()。

A．完全互换法 B．修配法 C．调整法

89.调质能使材料获得良好的综合机械性能，一般安排在()之后，半精加工之前进行。

A、毛坯制造 B、粗加工 C、磨削加工 D、退火正火 90.直接影响丝杠螺母传动准确性的是()。

A、径向间隙 B、同轴度 C、径向跳动 D、轴向间隙 91.修磨钻头顶角，磨成双重或三重顶角是为加工()。A、铜 B、结构纲 C、铸铁 D、碳素工具钢

92.钻孔时选择切削用量的基本原则是在允许范围内，尽量先选较大的()。A、吃刀深度 B、进给量 C、切削速度 D、切削刀具 93.被测实际形状相对于理想形状的变动量称为()。

A．形状公差 B．形状误差 C．位置公差 94.球墨铸铁进行正火的目的是为了得到()。

A．珠光体的球墨铸铁 B．铁素体的球墨铸铁 C．马氏体的球墨铸铁 95.衡量刀具材料切削性能的主要标志是()。

A．硬度 B．韧性 C．红硬性

96.当链条节数为奇数时，链条的连接采用()固定活动销。

A．开口销 B．弹簧片 C．过渡节

97.毛坯工件通过找正后划线，可使加工表面与不加工表面之间保持()。

A．尺寸均匀 B．形状正确 C．位置准确 D．尺寸不均匀 98.在尺寸链中封闭环公差等于()。

A．各组成环公差之和 B．各组成环公差之差 C．增环的公差 D．减环公差

99.溢流阀用来调节系统中的恒定的()。

A．流量 B．压力 C．方向 D．位置

100.毛坯工件通过找正后划线，可使加工表面与不加工表面之间保持()。

A．尺寸均匀 B．形状正确 C．位置准确 D．尺寸不均匀

二、判断题（第101题～第130题。将判断结果填入括号中，正确的填“√”，错误的填“×”。每题1分，满分30分）

()101.选择合理的切削用量，刀具几何参数和切削液等，以控制切削温度和减小磨擦。

()102.工件以孔为定位基准，长心轴和长销限制两个自由度，短心轴和短销限制四个自由度。

()103.工件在夹具中定位时，一般不要出现过定位。

()104.工件以平面定位时，定位误差主要是由基准不重合而引起的。

()105.钻套的作用是确定被加工工件孔的位置，引导钻头，扩孔钻或铰刀，并防止其在加工过程中发生偏斜。

()106.机械加工精度的高低影响机器的性能和寿命。

()107.切削用量中对刀具寿命影响最大的是进给量。()()108.刮削工作用的刮刀有平面刮刀和曲面刮刀两大类。()109.松键装配，锉配键长度时，键头与轴槽间不应有间隙。

()110.检查圆锥齿轮轮齿侧间隙时，可采用压铅丝法，铅丝直径一定要超过最小间隙的4倍。

()111.轴承直径系列，是指在轴承内径相同时有各种不同的外径，由右起第三位数表示。

()112.滚动轴承实现轴向预紧都是依靠轴承向内，外圈作适当的相对轴向移动。

()113.高速和精密机床的滚动轴承润滑常采用锂基润滑脂。()114.汽油机润滑油中10号和15号油用于高速柴油发动机。

()115.钻削精密孔的关键是钻床精度高且转速及进给量合适，而与钻头无关。

()116.铰削铸铁件时，加煤油可造成孔径缩小。

()117.产生噪声的原因很多，其中较多的是由于机械振动和气流引起的。()118.机器运行时，噪声过大是属于偶尔性故障。

()119.汽油机点火系统高压电流的产生是由蓄电池发电机共同完成的。()120.由于模具硬度不够，毛坯表面处理及润滑不理想，挤压件外表面易刮伤。

()121.夹紧机构要有自锁作用，原始作用力去除后工件应保持夹紧状态。()122.车床主轴与轴承间隙过大或松动，被加工工件产生圆度误差。()123.40Cr表示含碳量0.40%的优质碳素工具钢。

()124.金属经冷变形后，会产生加工硬化现象，加工硬化就使金属的塑性、韧性升高。

()125.油泵是将液压能转换成机械能的能量转换元件。

()126.采用标准模数和标准压力角的齿轮，一定是标准齿轮。()127.样冲用工具钢制成，并须淬火硬化，样冲的尖角一般磨成75°～90°。()128.平键连接属于松键联接，采用基轴制。

()129.剖分式滑动轴承的轴承间隙，可通过中分面处的垫片调整。

()130.钻通孔在将要钻穿时，必须加大进给量，如采用手动进给的，最好改换成自动进给。

三、多选题（第131题～第140题，选择正确的答案，将相应的字母填入题内的括号中，每题2分，满分20分）

131.刮削时常用显示剂的种类有（）。

A.红丹粉 B.蓝油 C.机油 D.松节油 132.扩孔钻有以下特点（）。

A.导向性较好 B.增大进给量 C.改善加工质量 D.吃刀深度小 133.铰刀选用的材料是（）

A.中碳钢 B.高速钢 C.高碳钢 D.铸铁

134.铰削铸铁工件时应加（）冷却润滑。答案:CD A.柴油 B.菜油 C.低浓度乳化液 D.煤油 135.铆接具有（）等优点

A.工艺简单 B.连接可靠 C.抗振 D.耐冲击 136.攻丝常用的工具是（）。

A.板牙 B.板牙架 C.丝锥 D.铰手

137.采用过盈配合联接的孔和轴装拆时可用（）。

A.修配法 B.压装法 C.热装法 D.冷装法 138.对较重要的键联接装配完成后，应检查（）。

A.键侧直线度 B.键两侧平行度

C.键槽对轴线对称度 D.键侧间隙 139.工时定额中的辅助时间包括（）。

A.操纵机床 B.试切 C.测量 D.切削 140.属于高副的有（）。

A.滑动轴承 B.滚动轴承 C.凸轮机构

D.溜板与导轨

试卷1参考答案

一、单选题

1.B 2.A 3.D 4.B 5.A 6.C 7.C 8.C 9.A 10.B 11.B 12.B 13.C 14.A 15.B 16.A 17.D 18.C 19.C 20.B 21.B 22.C 23.B 24.D 25.D 26.B 27.C 28.D 29.C 30.A 31.C 32.A 33.B 34.D 35.A 36.C 37.C 38.C 39.A 40.D 41.C 42.A 43.A 44.B 45.C 46.B 47.D 48.B 49.A 50.B 51.C 52.C 53.B 54.B 55.A 56.A 57.C 58.C 59.C 60.C 61.C 62.C 63.B 64.B 65.D 66.C 67.D 68.A 69.D 70.A 71.A 72.D 73.B 74.D 75.D 76.D 77.A 78.A 79.B 80.A 81.C 82.C 83.B 84.A 85.B 86.B 87.C 88.C 89.B 90.D 91.C 92.B 93.B 94.A 95.C 96.C 97.A 98.A 99.B 100.A

二、判断题

101.√ 106.√ 111.√ 116.√121.√126.×

三、多选题

131.ABD 132.ABCD 133.BC 134.CD 135.ABCD 136.CD 137.BCD 138.AC 139.ABC 140.BC

× 103.√ 104.√ 105.× 108.√ 109.× 110.√ 113.√ 114.× 115.√ 118.× 119.× 120.√ 123.× 124.× 125.× 128.√ 129.√ 130.102.√ 107.× 112.× 117.√

6.车辆钳工中级工试题库 篇六

车辆钳工中级练习题

(一)选择题

1．按中位时各油口全封闭的要求选择，()是具有适当滑阀机能的三位滑阀。

(A)P型(B)H型(C)0型(D)B型

2．所谓曲柄，指的是两连杆中能作整圈()的构件。(A)转动(B)摆动(C)往复运动(D)单向运动

3．用水平仪或自准直仪，测量大型机器和设备中表面较长零件的直线度误差的方法属于()测量法。

(A)直接(B)比较(C)角差(D)单向

4．合像水平仪是用来测量水平位置或垂直位置微小角度误差的()。

(A)线值量仪(B)角值量仪(C)比较量仪(D)单面量仪 5．在调速阀串联的速度换接回路中，后接入系统的调速阀的调定流量，应()先接入系统的调速阀的调定流量。(A)大于(B)等于(C)小于(D)相等

6．在一般情况下，滚动轴承径向配合游隙小于()，工作游隙大于配合游隙。

(A)配合游隙(B)原始游隙(C)工作游隙(D)轴向游隙 7．在升速传动链中，中间传动件的制造误差，对末端件的运动精度影响是()。

(A)无影响(B)误差被放大(C)误差被缩小(D)以上都有可能

8．同时承受径向力和轴向力的轴承是()。

(A)向心轴承(B)推力轴承(C)向心推力轴承(D)拉力轴承 9．作等速运动的凸轮机构，一般适用凸轮作()和从动杆质量不大的场合。

(A)低速运动(B)中速运动(C)变速运动(D)高速运动 10．当向心轴承内圈与轴颈配合较紧，外圈与壳体配合较松时，它的安装顺序是应先()。

(A)将轴承压入壳体中(B)将轴承装在轴上(C)将轴承同时压入或装上(D)以上都可以

11．在主剖面内，后刀面与切削平面之间的夹角称为()。(A)前角(B)后角(C)刀尖角(D)主偏角 12．夹紧装置的基本要求中，重要的一条是()。(A)夹紧动作迅速(B)安全可靠(C)正确施加夹紧力(D)转动良好

13．当加工的孔需要依次进行钻、扩、铰多种工步时，需要采用()。(A)可换钻套(B)快换钻套(C)特殊钻套(D)尚换钻套 14．标准群钻磨有月牙形的圆弧刃，圆弧刃上各点的前角由钻心向外()。

(A)逐渐增大(B)逐渐减小(C)不变(D)先增大后减小 15．钻小孔或长径比较大的孔时，应取()的转速钻削。(A)较低(B)中等(C)较高(D)任意

16．用检验棒校正丝杠螺母副同轴度时，为消除检验棒在各支承孔中的安装误差，可将检验棒转过()后再测量一次，取其平均值。(A)60°(B)90°(C)180°(D)280°

17．在机械传动中，两摩擦轮的转速之比与其直径()。(A)相同(B)成正比(C)相等(D)成反比 18．液压传动系统中，动力主件是()。

(A)液压缸(B)液压马达(C)液压泵(D液压控制 19．螺纹代号M24是表示公称直径为24 mm的()螺纹。(A)细牙(B)左旋细牙(C)粗牙(D)左旋粗牙 20．在液压系统中起安全保障作用的阀是()。(A)溢流阀(B)节流阀(C)顺序阀(D)单向阀 21．三角带的型号选用，主要是根据计算功率和()来选定。(A)主动轮的转速(B)主动轮的大小(C)主动轮直径(D)主动轮外径 22．C70型敞车侧开门锁闭顺序为：()(A)先上锁，后下锁(B)先下锁，后上锁(C)无先后顺序(D)先锁，后开锁 23．转K5、转K6型转向架的轴重为()。(A)22 t(B)23 t(C)25 t(D)30 t 24．棚车车门与门框搭接量小于()时须修理。

(A)5 mm(B)10mm(C)15 mm(D)20mm 25．罐车排油管盖、链放下后至轨面垂直距离小于()时须调修。(A)48 mm(B)50 mm(C)58 mm(D)80 mm 26．常接触式上旁承磨耗板磨耗大于()或有裂纹时须更换。(A)0．5 mm(B)1 mm(C)1．5 mm(D)2 mm 27．常接触式上旁承调整垫板总厚度，装用转8AG、转8G型转向架者为()。

(A)2～12 mm(B)4～16 mm(C)2～18 mm(D)2～20 mm 28．中梁、侧梁在枕梁间下垂超过规定限度时，调修至()。(A)0～+20 mm(B)0～+18 mm(C)0～+15 mm(D)0～+12 mm 29．金属辅助梁弯曲不得大于()。

(A)15 mm(B)20 mm(C)25 mm(D)30 mm 30．牵引梁或枕梁外侧的侧梁上挠或下垂不得大于()。(A)15 mm(B)20 mm(C)25 mm(D)30 mm 31．牵引梁或枕梁外侧的侧梁上挠或下垂以两枕梁中心为测量基准，超过时调修至水平线()。

(A)±2 mm(B)±3 mm(C)±5 mm(D)±10 mm

32．中梁、枕梁下盖板截换时须斜接，接口与梁、柱纵向中心线夹角不大于()。

(A)30°(B)45°(C)60°(D)90°

33．牵引梁腹板内侧面的磨耗深度在同一横断面大于梁厚的50％，高度大于梁高的()时，须堆焊或挖补。

(A)15％(B)30％(C)50％(D)60％

34．各梁翼板平形补强板：厚度、宽度与翼板相同，长度须盖过裂纹每侧()以上。

(A)20mm(B)50mm(C)200mm(D)300mm 35．各梁翼板平形补强板：厚度、宽度与翼板相同，长度须盖过腐蚀部位边缘两端()以上。

(A)20mm(B)50mm(C)200mm(D)300mm 36．采用专用拉铆钉连接的部件重新铆接时须采用()。(A)专用拉铆钉(B普通铆钉(C)螺栓(D)合金铆钉 37．70t级货车装用的上心盘直径为()。(A)300mm(B)338 mm(C)358 mm(D)450mm 38．集装箱平车各销轴直径磨耗大于()时须更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 39．集装箱平车各销轴孔径磨耗大于()时须焊修或更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 40．集装箱平车挡铁或中间挡铁损坏或腐蚀深度大于()时须更换。(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

41．集装箱平车锁头与锁头挡铁两侧间隙之和大于()时须更换。(A)5mm(B)7mm(C)9mm(D)12mm 42．集装箱平车翻板式锁闭装置须翻转灵活，不得扭翘，与横梁接触面接触良好，局部间隙不大于()。

(A)0．5 mm(B)1 mm(C)1．5 mm(D)2 mm 43．集装箱平车翻板式锁头连接板变形时调修，腐蚀深度大于()时须更换。

(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

44．XlK型车锁头固定装置的主动钩、从动钩，腐蚀深度大于()时须更换。(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

45．XlK型车锁头固定装置的锁钩工作面磨耗深度大于()时须更换。

(A)1．5 mm(B)2 mm(C)2．5 mm(D)3 mm 46．XlK型车锁头固定装置的各孔轴支板腐蚀深度大于()时须更换。(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

47．牵引台、冲击台根部裂纹长度不大于()时须焊修。(A)10 mm(B)15 mm(C)20 mm(D)25 mm 48．钩锁铁腿及钩锁上部左、右导向面磨耗大于()时须焊修，焊后磨修恢复原型。

(A)2mm(B)3mm(C)4mm(D)5mm 49．钩舌销磨耗大于()或裂纹时须更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 50．组装后，ST型缓冲器自由高为()。(A)568+5-3(B)568+4-1mm(C)(568±5)mm(D)(568±7)mm 51．ST型缓冲器组装螺母前，推力锥上平面与箱体顶部距离不得小于()。

(A)30mm(B)50mm(C)60mm(D)80mm 52．车钩组装后，13号、l3A型下作用车钩钩锁铁移动量不得大于()。

(A)11 mm(B)13 mm(C)20mm(D)22mm 53．车钩组装后，13号、l3A型上、下作用车钩钩锁铁移动量均不得小于()。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D>5 mm 54．钩舌与上钩耳的间隙l6号、l7号不得大于()。(A)3 mm(B)5 mm(C)8 mm(D)10 mm 55．70t级货车须装用()车钩。

(A)13号(C)13A型(C)17型(D)15号型 56．70 t级货车须装用()铸造或锻造钩尾框。(A)13号(B)13A型(C)17型(D)15号

57．16、17号车钩钩耳孔直径磨耗大于()时，须堆焊后加工。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 58．

16、17号车钩连锁套头及套口磨耗深度大于()时须堆焊后磨平。

(A)2 mm(B)3 mm(C)5 mm(D)6 mm 59．C级钢、E级钢钩舌护销突缘部分裂纹向销孔内延伸(突缘高度除外)不大于()时焊修。

(A)3 mm(B)5 mm(C)7 mm(D)10 mm 60．

16、17号钩尾框托板、托梁的磨耗板磨耗深度大于()时须更换。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mnl(D)5 mln 61．

16、17号车钩安全托板磨耗大于()时，须堆焊后磨平或更换。(A)2mm(B)3 mm(C)4mm(D)5 mm 62．

16、17号车钩支撑弹簧座腔内磨耗板磨耗深度大于()时须更换。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)2．5 mm 63．

16、17号车钩支撑座两外侧面磨耗深度大于()时须堆焊后磨平。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2mm(D)2．5 mm 64．

16、17号车钩支撑座磨耗板磨耗深度大于()时须更换。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)2．5 mm 65．

16、17号车钩支撑弹簧组装时每组3个支撑弹簧自由高度差应不大于()。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 66．ST型缓冲器在质量保证期内自由高大于()，外观检查状态良好时可不分解。

(A)558 mm(B)568 mm(C)570 mm(D)578 mm 67．

16、17号车钩闭锁位钩舌内侧面与钩体正面距离应不大于()。(A)90 mm(B)95 rain(C)97 mlTl(D)100 inin 68．70 t级货车须装用l7型车钩，车钩组装后处于闭锁位置时，钩舌内侧面与钩体正面距离须不大于()。

(A)80mm(B)90mm(C)95 mm(D)100mm 69．ST型缓冲器按图样EMCP402．OOB要求铆固时，螺母铆固后紧固力矩须大于()。

(A)100 N²m(B)120 N²m(C)150 N²m(D)180 N²m 70．ST型缓冲器组装后须进行不大于()的压吨试验，压缩后须能自由恢复原位。

(A)100t(B)120t(C)150t(D)180t 71．

16、17号钩尾销孔周围25 mm范围内裂纹时焊修，超过范围的裂纹深度大于()时须更换。

(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)5 mm 72．

16、17号钩尾端部到钩尾销孔后壁的距离小于()时须堆焊后磨平。

(A)73 mm(B)77 mm(C)83 mm(D)87 mm 73．

16、17号钩尾端部到钩尾销孔后壁的距离小于()时须更换。(A)73 mm(B)77 mm(C)83 mm(D)87 mm 74．

16、17号钩尾框前、后端上、下内弯角50 mnl范围以外，横裂纹大于()时须更换。

(A)20mm(B)30mm(C)40mm(D)50mm 75．

16、17号钩尾框框身剩余厚度小于()时须更换。(A)20 mm(B)22 mm(C)23 mm(D)25 mm 76．16号钩尾框前唇厚度磨耗大于()时须堆焊后加工或更换。(A)1 mm(B)2mm(C)3 mm(D)4mm 77．16号钩尾框前唇内侧到尾部内侧距离大于()时，须在尾部内侧面堆焊后加工。

(A)745 mm(B)845 mm(C)769 mm(D)869 mm 78．16号钩尾框前唇内侧到尾部内侧距离大于()时须更换。(A)745 mm(B)845 mm(C)769 mm(D)862 mm 79．16号车钩转动套剩余长度小于()时须更换。(A)173 mm(B)175 mm(C)178 mm(D)180 mm 80．16号车钩转动套外径小于()时，须堆焊后加工恢复原型。(A)Ø252mm(B)Ø 254mm(C)Ø 260mm(D)Ø 262mm 81．16号车钩转动套外径小于()须更换。

(A)Ø 252mm(B)Ø 254mm(C)Ø 260mm(D)Ø 262mm 82．MT-2型缓冲器箱体的颜色为()。(A)绿色(B)红色(C)黄色(D)蓝色

83．17型车钩车辆联挂后观察位于钩头下方的下锁销杆上的显示孔，当()时，表明车钩已经被锁闭。(A)显示孔完全可见(B)显示孔不可见(C)显示孔一半可见(D)显示孔大部分可见

84．13号、l3A型车钩用新型上锁销与原型上锁销相比增加了()。(A)上锁销(B)上锁提(C)上锁销杆(D)上锁铁 85．横跨梁安全链吊座链孔上边缘宽度小于()时须更换。(A)5 mm(B)6 mm(C)8 mm(D)10 mm 86．交叉杆安全链卡子孔与上边缘剩余宽度小于()时须更换。(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)5 mm 87．控制型承载鞍顶面剩余厚度小于()(从鞍面至圆弧最高点处的距离)时须更换。

(A)18 mm(B)20 mm(C)22 mm(D)23 mm 88．转K4型承载鞍凹形顶面磨耗大于()时须更换。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 89．承载鞍导框挡边内侧磨耗一侧大于()或两侧之和超限时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 90．承载鞍垫板裂纹、变形，磨耗大于()，偏磨大于1．5 m时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 91．转K2型斜楔主摩擦面磨耗大于()时须更换新品。(A)2mm(B)3 mm(C)5．4mm(D)6．4mm 92．常接触式弹性旁承更换尼龙摩擦板时，紧固螺钉头须低于摩擦板表面()。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 93．货车车辆设计时，允许其正常运行的最高速度为车辆的()。(A)白重系数(B)比容系数(C)构造速度(D)轴重 94．转K4型同一转向架的旁承弹簧自由高度差不得大于()。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 95．平面下心盘垫板组装时，竹质垫板除可与钢质垫板叠装外，须单层使用，厚度不小于()。

(A)10mm(B)20mm(C)25 mm(D)30mm 96．转K4、控制型转向架平面下心盘垫板组装时，须使用钢质垫板，不超过2块，总厚度不大于()。

(A)20mm(B)40mm(C)50mm(D)60mm 97．转向架组装时中心销插入摇枕长度及露出长度均不小于()。(A)110 mm(B)120 mm(C)130 mm(D)150 mm 98．转K4型装用钢弹簧弹性旁承时，下旁承调整垫板总厚度为()，数量为l～3块。

(A)2～20 mm(B)2～25 mm(C)2～30 mm(D)2～40 mm 99．转K4型装用钢弹簧弹性旁承时，双L形磨耗板与旁承盒的纵向间隙之和不得大于()。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 100．同一转向架两侧架上的横跨梁托与横跨梁的间隙不得大于()。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 101．转Kl型转向架承载鞍与侧架导框的间隙前后之和为()。(A)1．5～8 mm(B)2～9 mm(C)3～9 mm(D)4～9 mm 102．转Kl型转向架承载鞍与侧架导框的间隙左右之和为()。(A)6～14．5 mm(B)9～12 mm(C)9～14 mm(D)9～15 mm 103．转K2型转向架承载鞍与侧架导框的间隙前后之和为()。(A)1．5～8 mm(B)2～9 mm(C)3～9 mm(D)4～9 mm 104．转K2型转向架承载鞍与侧架导框的间隙左右之和为()。(A)6～14 mm(B)6～14．5 mm(C)6～16 mm(D)6～18 mm 105．转向架组成后，闸瓦插销与轨面最小距离为()。(A)25 mm(B)48 mm(C)60 mm(D)80 mm 106．交叉杆杆体纵裂纹长度大于50 mm或深度大于()时须报废。(A)0．5 mm(B)0．6mm(C)1 mm(D)2mm 107．在全长范围内用样杆检查交叉杆弯曲、变形，转Kl型大于()时须报废。

(A)5mm(B)15mm(C)20mm(D)30 108．在全长范围内用样杆检查交叉杆弯曲、变形，转8AG、转8G、转K2型大于()时须报废。(A)5 mm(B)15 mm(C)20 mm(D)30 mm 109．在全长范围内用样杆检查交叉杆，弯曲、变形大于()时须调修。

(A)5 mm(B)10mm(C)12mm(D)15 mm 110．交叉支撑装置轴向橡胶垫允许有龟裂，表面圆周方向裂纹长度大于周长的()时须更换。

(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

111．交叉支撑装置转向架组装后，4个导框中心的对角线差不得大于()(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)5 mm 112．常接触式弹性旁承橡胶体表面裂纹深度大于()时须更换。(A)5 mm(B)10 mm(C)12 mm(D)15 mm 113．常接触式弹性旁承橡胶体表面裂纹水平投影长度大于该边长的()时须更换。

(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

114．转K4型橡胶弹性下旁承尼龙摩擦板破损或顶面磨耗大于()时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2mm(D)3 mm 115．转K4型橡胶弹性下旁承橡胶体与金属体连续剥离长度之和大于周长的()时须更换。

(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％ 116．转K5型转向架摇枕八字磨耗板材质为()。

(A)不锈钢(B)47Mn2Si2TiB(C)Q235一A(D)27SiMn 117．转K5型转向架转向架心盘直径为()。

(A)Ø375 mm(B)Ø355 mm(C)Ø305 mm(D)Ø290 mm 118．转K5、转K6型转向架侧架滑槽磨耗板材质为()。(A)47Mn2Si2TiB(B)0Crl8Ni9(C)ADI(D)27SiMn 119．转K5转向架挡键与轴承外圈的最小间隙不得小于()。(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)4 mm 120．转K5、转K6型转向架同一轮对车轮直径之差不得超过()。(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)4 mm 121．转K5型转向架摇枕头部宽度方向单侧磨耗大于()时须堆焊磨平，恢复原型。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 122．转K5型转向架摇枕下部横向运动止挡磨耗大于()时须堆焊磨平，恢复原型。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 123．转K5、转K6型转向架侧架立柱磨耗板磨耗大于()时须更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 124．转K5、转K6型转向架卡入式滑槽磨耗板磨耗大于()时须更换。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 125．转K6型、转K5型摇枕上拉杆托架组成的含油尼龙滚套外表面磨耗深度大于()时须更换。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 126．转K6型转向架侧架导框两侧摩擦面单侧磨耗(含局部磨耗)大于()或组装间隙超限时，须堆焊后加工。

(A)0．5 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3．5 mm 127．货车车辆轮对作用于钢轨上的载荷为车辆的()。(A)自重系数(B)比容系数(C)构造速度(D)轴重 128．转K6型转向架侧架导框两侧磨耗之和大于()或组装间隙超限时，须堆焊后加工。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 129．转K6型转向架侧架导框内侧面磨耗(含局部磨耗)大于()或组装间隙超限时，须堆焊后加工。

(A)2mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 130．JC型双作用弹性旁承橡胶体表面裂纹深度大于()且水平投影长度大于该边长度的30％时须更换。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 131．JC型双作用弹性旁承滚子与滚子轴的间隙大于()时须更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 132．JC型双作用弹性旁承座底面、侧面磨耗大于()时，须更换或与弹性旁承体分离后堆焊加工，恢复原型。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 133．转K6型、转K5型同一转向架同型圆柱螺旋弹簧自由高度差应不大于()。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 134．铸钢侧架弯角处横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的()时须焊修。(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

135．转K4型侧架摇动座支承安装槽底面横裂纹长度不大于()时须焊修。

(A)10mm(B)30mm(C)50mm(D)60mm 136．铸钢侧架弯角处以外部位的横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的()时须焊修。

(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

137．铸钢侧架承载鞍支承面剩余高度小于()时须堆焊后加工，恢复原型，加工后焊装磨耗板。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 138．转K2型承载鞍支承面至支撑座安装孔中心距离为()。(A)(386．9±2)mm(B)386．9+2-3mm(C)(306．9±2)mm(D)306．9+2-3mm 139．空重车自动调整装置横跨梁变形大于()时须调修或更换。(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)5 mm 140．空重车自动调整装置横跨梁腐蚀大于()时须更换。(A)20％(B)30％(C)40％(D)50％

141．空重车自动调整装置横跨梁组成中，磨耗板平面磨耗大于()时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 142．空重车自动调整装置横跨梁组成中，螺栓孔处平面磨耗大于()时须焊修。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 143．空重车自动调整装置横跨梁组成中，安全链裂纹或磨耗深度大于()时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 144．空重车自动调整装置横跨梁组成中，磨耗垫板磨耗大于()时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 145．转K2型摇枕上拉杆托架组成的含油尼龙滚套磨耗剩余直径小于()时须更换。

(A)Ø12mm(B)Ø 14mm(C)Ø 16mm(D)Ø 18mm 146．转K4型摆动装置摇动轴下部圆弧面与样板间隙大于()时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 147．转K4型摆动装置摇动轴中央脊背部上平面弯曲、变形大于()时须更换。

(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 148．转K5型侧架导框导台两内挡面距离为l96+1.5-0.5mm，磨耗之和大于()，或影响组装间隙时，须堆焊后加工。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 149．转K5型摇枕斜楔槽两侧面原型宽度为l46+3-1mm，两侧磨耗之和大于()时须对中焊修后磨平，恢复原型。(A)2mm(B)4mm(C)6mm(D)8mm 150．转K5型摇枕头部宽度方向原型壁厚为21+3.0-1.5mm单侧磨耗大于()时须堆焊后磨平，恢复原型。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 151．转K5型摇枕下部横向运动止挡原型厚度为21+3.0-1.5mm磨耗大于()时须对后磨平，恢复原型。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 152．转K5型斜楔主摩擦板原型厚度为l0 mm，磨耗大于()时须更换。

(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 153．转K5型转向架挡键与轴承外圈间隙不得小于()。(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)4 mm 154．转K6型转向架下旁承旁承座与旁承盒的纵向间隙之和不得大于()。

(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)4 mm 155．KZW—A型空重车自动调整装置触头组成中，触头垫外露部分高度小于()时须更换。

(A)0．5 mm(B)1 mm(C)2 mm(D)3 mm 156．KZW—A型货车空重车自动调整装置装车后，调整抑制盘触头与横跨梁触板的间隙为()。

(A)(3±1)mm(B)(4±1)mm

(C)(5±1)mm(D)(6±1)mm 157．X4K型集装箱平车装用转K6型转向架时，上旁承下平面与下旁承滚子的间隙为()。

(A)(3±1)mm(B)(4±1)mm(C)(5±1)mm(D)(6±1)mm 158．专用拉铆钉重新铆接后，零部件的接触面间须严密，在距铆钉中心50mm范围内用厚()的塞尺测量，不得触及铆钉杆，触及时须重新铆接。

(A)0．5 mm(B)1 mm(C)1．5 mm(D)2 mm 159．装用交叉支撑装置及运行速度为120km／h的转向架，同一车辆最大与最小车轮直径差不得大于()。

(A)15 mm(B)20 mm(C)30 mm(D)40 mm 160．转K6型与转K2型转向架之间下列可以互换的部件是()。(A)车轮(B)侧架(C)心盘磨耗盘(D)组合式制动梁 161．转K5型与转K4型转向架之间下列不可以互换的部件是()。(A)侧架立柱磨耗板(B)弹簧托板(C)下旁承组成(D)斜楔组成

162．转K5型转向架可涂适量润滑脂的部位是()。(A)侧架滑槽磨耗板表面(B)上下心盘问

(C)摇动座与摇动座支承间(D)承载鞍与侧架导框间

163．HDS、HDZ、HDZA、HDSA、HDZB型车轮轮辋厚度不得小于()。(A)23 mm(B)24 mm(C)26 mm(D)28 mm 164．轮对内侧距离3处差应不大于()。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 165．轮辋宽度为l26～127 mm者，轮对内侧距离为()时可使用，凡入段修理时不得出段。

(A)1 354～1 359 mm(B)1 357 mm(C)1 359mm(D)1 357～1 359mm 166．轮对内侧距离比轮对最小内距小()及以下时，可旋削轮缘内侧面调整。

(A)0．5 mm(B)1 mm(C)1．5 mm(D)2 mm 167．轮辋宽不小于135 mm者，轮对内侧距离最小为()。(A)1 350mm(B)1 354mm(C)1 356mm(D)1 359mm 168．轮辋宽不小于135mm者，轮对内侧距离最大为()。(A)1350mm(B)1 354mm(C)1 356mm(D)1 359mm 169．车辆经超声波探伤检查确认透声不良或难以判断时，须()。(A)不能装车(B)报废(C)加工或修理(D)送车轮厂修理 170．车轮踏面剥离、擦伤、局部凹陷、裂纹、缺损、碾宽、踏面圆周磨耗超限及踏面上粘着熔化金属时，须()。

(A)不能装车(B)报废(C)加工或修理(D)送车轮厂修理 171．轴颈及防尘板座裂纹，表面磕伤、碰伤、拉伤、划伤、凹痕、锈蚀、棱形、鞍形、鼓形及螺旋波纹时，须()。

(A)不能装车(B)报废(C)加工或修理(D)送车轮厂修 172．车轮踏面及轮缘旋修时须恢复到段修或以上限度，轮缘高度应为()。

(A)26．1 mm(B)(26．1±1)mm(C)27 mm(D)(27±1)mm 173．车轮踏面及轮缘旋修时须恢复到段修或以上限度，轮缘厚度应为()。

(A)不大于26mm(B)不小于26mm(C)31+1-2mm(D)32+1-2mm 174．轮对经旋修后，同一轮对的两车轮直径差不得大于()。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 175．未经旋修的轮对，同一轮对的两车轮直径差不得大于()。(A)1 mm(B)1．5 mm(C)2 mm(D)3 mm 176．同一车轮相互垂直的直径差不得大于()。(A)0．5 mm(B)1 mm(C)1．5 mm(D)2 mm 177．车轮踏面擦伤、局部凹陷深度不小于()的轮对上的轴承须退卸。

(A)0．5 mm(B)l mm(C)1．5 mm(D)2 mm 178．轴承压装后在()的轴向推(拉)力下测量轴向游隙值。(A)294～300N(B)394～400N(C)294～400N(D)294～490N 179．轴承压装后在规定的轴向推(拉)力下测量轴向游隙值，新品SKFl97726型轴承为()。

(A)0．025～0．508 mm(B)0．025～O．54 mm(C)0．025～O．58 mm(D)0．075～0．564 mm 180．轴承压装后在规定的轴向推(拉)力下测量轴向游隙值，检修SKFl97726型轴承为()。

(A)0．025～O．508 mm(B)0．025～O．54 mm(C)0．025～O．58 mm(D)0．075～0．564 mm 181．轴承压装后在规定的轴向推(拉)力下测量轴向游隙值，检修l97726、352226X2—2RZ型轴承为()。

(A)0．025～0．508 mill(B)0．025～0．54 mm(C)0．025～0．58 mm(D)0．075～O．54 mm 182．新焊装下拉杆头的搭接量不得小于()。(A)50mm(B)65mm(C)80mm(D)85mm 183．制动梁滚子轴挡圈剩余厚度小于()时须更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 184．新焊装的上、下拉杆头须进行()的拉力试验，保压l min，不得有裂纹。

(A)115kN(B)117kN(C)115MPa(D)117MPa 185．制动主管、支管须进行外观检查，腐蚀深度大于壁厚的()时须更换。

(A)15％(B)20％(C)25％(D)30％

186．截换、更换端梁时，制动主管中心与钩身中心线的左右水平距离为()。

(A)353+20-45 mm(B)(353+25)mm(C)365+25-35 mm(D)(365±25)mm 187．截换、更换端梁时，折角塞门的软管接口中心与车钩水平中心线的垂直距离为()。

(A)(40±10)mm(B)(50±10)mm

(C)(40±20)mm(D)(50±20)mm 188．新换的制动主管组装后，折角塞门中心线与钩舌内侧面连接线距离为()。

(A)353+25-45 mm(B)(353±25)mm(C)365+25-35mm(D)(365±25)mm

189．球芯折角塞门更换时，原端梁孔直径须扩为()，并将孔边磨光、磨圆。(A)Ø80mm(B)Ø90mm(C)Ø100mm(D)Ø120mm 190．各风缸、降压气室裂纹时焊修，焊修后，须进行()的水压试验，保压试验不得漏泄。

(A)300kPa(B)500kPa(C)750kPa(D)900kPa 191．各风缸、降压气室裂纹时焊修，焊修后，须进行水压试验，并保压()不得漏泄。

(A)1 mm(B)2 mm(C)3 mm(D)4 mm 192．闸瓦间隙自动调整器附属配件中，控制杠杆、控制杆、调整螺杆、连接杆等磨耗大于()时卸下修理，裂纹时更换。(A)2 mm(B)3 mm(C)4 mm(D)5 mm 193．KZW-4G型空重车自动调整装置抑制盘矽25 mm柱面磨耗后小于()时须更换。

(A)Ø24 mm(B)Ø23．5 mm(C)Ø23 mm(D)Ø22．5 mm 194．车体落成后，空重车自动调整装置横跨梁与转向架移动杠杆及上拉杆的距离不小于()。

(A)6mm(B)8mm(C)10mm(D)12mm 195．车体落成后，在空车状态下，空重车自动调整装置横跨梁与车体枕梁下盖板的距离不小于()。

(A)40mm(B)58mm(C)60mm(D)68mm 196．组装时，空重车自动调整装置横跨梁垫板总厚度不大于()，且不超过3块。

(A)20mm(B)25 mm(C)30mm(D)40mm 197．车体落成后，KZW-4型空重车自动调整装置横跨梁垫板与横跨梁托调整垫板的间隙不大于()。

(A)0mm(B)0．2mm(C)0．5mm(D)1 mm 198．车体落成后，KZW-4型空重车自动调整装置横跨梁组装螺栓垂直移动量为()(P65等型车为l～3 mm)，须安装开口销。(A)1～3 mm(B)2～4 mm(C)3～5 mm(D)4～7 mm 199．车体落成后，P65型车KZW一4型空重车自动调整装置横跨梁组装螺栓垂直移动量为()，须安装开口销。

(A)1～3 mm(B)2～4 mm(C)3～5 mm(D)4～7 mm 200．脱轨自动制动装置采用机械作用方式，在车辆脱轨时能及时使()连通大气，使列车产生紧急制动，从而避免脱轨事故的扩大。(A)制动缸(B)制动主管(C)副风缸(D)工作风缸

201．70 t级铁路货车在制动主管与脱轨制动阀的连接管路中安装了一个()，用于在车辆脱轨或脱轨制动阀发生故障时截断脱轨制动装置支路。

(A)不锈钢球阀(B)截断塞门(C)折角塞门(D)换向阀 202．安装有脱轨自动制动装置70 t级铁路货车，其脱轨制动阀拉环的颜色为()。

(A)白色(B)红色(C)黑色(D)黄色

203．120-1型货车空气控制阀与120阀相比增加了()功能。(A)常用加速动(B)常用加速缓解(C)紧急制动(D)减速缓解 204．罐体纵向中部环形色带分层涂刷，上层涂刷蓝色200 mm，下层涂刷黄色100 mm，表示()。

(A)易燃液化气体(B)剧毒液化气体(C)不燃无毒的液化气体(D)易燃液体

205．罐体纵向中部环形色带分层涂刷，上层涂刷蓝色200 mm，下层涂刷白色100 mm，表示()。

(A)易燃液化气体(B)剧毒液化气体(C)不燃无毒的液化气体(D)易燃液体

206．罐体纵向中部涂打一条宽200 mm砌的红色水平环形色带，表示装载货物的主要特征为()。

(A)易燃(B)有毒(C)腐蚀(D)液化气体。

207．转K2型转向架装用在P65、P65S、C64K、P64AK、P64GK、NXl7BK车型时，须装用()。

(A)提速轮对(B)减重轮对(C)提速且减重轮对(D)RD2型轮对

208．自翻车是指车箱在绕转轴向任一侧回转过程中，侧门能自动打开卸货的车辆。按动力源可分为()自翻车、液压自翻车等。(A)电动(B)人工(C)气动(D)专用

209．粮食车是漏斗车的一种。漏斗车是指设有一个或数个带盖或不带盖的具有一定斜坡装货斗的车辆，通常借助于货物自身的()从漏斗口卸货。

(A)重心(B)重量(C)重载(D)重力

210．长大货物车是供运输重量特重、长度特长或体积()的货物的专用车辆。

(A)高大(B)长大(C)庞大(D)重大

211．车辆检修限度是车辆在检修时，对车辆零部件允许存在的损伤程度的规定，它是一种极为重要的()。

(A)技术标准(B)技术质量(C)技术数量(D)技术要求 212．车辆检修限度标准制订得合理与否，直接影响到运用车辆的()与车辆检修的经济效果。

(A)指标(B)技术(C)性能(D)质量

213．C63、C63A型的车体部分采用09CuPCrNi、09CuPTiRE、09PCuXt等高强度()，为全钢焊接结构，由底架、侧墙、端墙等部件组成。(A)低合金钢(B)普通金钢(C)中碳金钢(D)耐候钢 214．C63、C63A型车的车钩缓冲装置与翻车机配套使用，可以满足不摘钩()卸车作业和重载列车运行的需要。(A)连通(B)连接(C)连续(D)连环

215．C76型浴盆式敞车装用加强型中梁和冲击座，优化了牵引梁的结构，提高了心盘座的强度，并装用直径为()的重载下心盘。(A)Ø375 mm(B)Ø 305 mm(C)Ø 355mm(D)Ø 375 mm 216．C76型浴盆式敞车采用装用转K5或转K6型转向架，有效地改善了车辆的动力学性能，降低了轮轨间的()作用力。(A)相差(B)相比(C)相互(D)相对

217．G70(G70T、G70K、G70H)型轻油罐车整车采用无中梁结构，利用罐体传递()。

(A)纵向力(B)横向力(C)侧向力(D)直向力

218．G70(G70T、G70K、G70H)型车与G60型车相比，罐体直径大，载重增加了9 t，自重系数降低0．065，每延米重增加()。(A)0．5 t(B)0．6 t(C)0．7 t(D)0．8 t 219．U61W型卧式散装水泥罐车全车采用耐候钢制造，罐体由8 mm厚筒体和l0 mm厚椭圆封头组成，()。

(A)上装上卸(B)下装下卸(C)上装中卸(D)上装下卸 220．Kl8AT型车是一种无盖底开门式煤炭漏斗车，中梁采用()与筋板组焊而成的刀把梁，较Kl8D型车强度提高30％。

(A)550工字钢(B)560工字钢(C)300槽钢(D)310乙型钢 221．Kl8A型车是一种无盖底开门式煤炭漏斗车，传动装置主要采用了()减速器、调心滚动轴承支架，手动灵活可靠。(A)一级(B)二级(C)三级(D)多级

222．D26型260t凹底平车主要由1个凹底架、2个中底架、4个小底架、()焊接构架式转向架以及液压旁承装置、车钩缓冲装置、制动装置等6部分组成。

(A)2台2E轴(B)4台2E轴(C)6台2E轴(D)8台2E轴 223．底架与车体产生裂纹的部位，均发生在()较大的地方，这些部位大多在构件断面改变处、焊缝附近、铆钉孔周围。(A)应力(B)牵引力(C)拉力(D)扭力

224．中梁、侧梁补角形补强板时，须在修理部位支镐，将修理部位调修到水平线以上，在没有自重弯曲应力条件下焊修后补强，裂纹末端延及腹板时，须钻()的止裂孔(止裂孔不焊堵)。

(A)Ø2～3 mm(B)Ø4～5 mm(C)Ø6～7 mm(D)Ø8～10mm 225．装用下交叉支撑装置或中交叉支撑装置，可以提高转向架的()，提高转向架的蛇行失稳临界速度，提高货车直线运行的稳定性。(A)抗菱刚度(B)抗拉强度(C)抗振强度(D)抗菱强度 226．交叉支撑装置可有效保持转向架的()状态，减小车辆在直线和曲线运行时轮对与钢轨的冲击，改善转向架的曲线通过性能，显著减少轮轨磨耗。

(A)正中(B)正位(C)正面(D)正间

227．装用双作用常接触弹性旁承，可有效阻止转向架或车体的()，增加车体在转向架上的侧滚稳定性。

(A)摇动(B)摇摆(C)摇头(D)摇晃

228．交叉支撑转向架所采用的()刚度弹簧为内、外圈弹簧不等高结构，空车时仅外圈弹簧承载，重车时由内、外圈弹簧共同承载。(A)一级(B)二级(C)三级(D)四级

229．转Kl型转向架是指装用4个轴箱一系()橡胶剪切垫和侧架中交叉支撑装置的三大件货车提速转向架，最高运行速度为120 km／h。(A)十字形(B)人字形(C)八字形(D)³字形

230．转Kl转向架属于带变摩擦减振装置的新型铸钢转向架，在两侧架间安装了弹性()支撑机构。

(A)下交叉(B)中交叉(C)上交叉(D)平交叉

231．转K2型转向架属于带变摩擦减振装置的新型铸钢转向架，在两侧架之间安装了弹性()支撑装置。

(A)下交叉(B)中交叉(C)上交叉(D)平交叉

232．由于转K4型转向架的摇枕挡位置下移，侧滚中心明显()。(A)降压(B)降下(C)降温(D)降低

233．控制型转向架装用()式摩擦减振装置，加宽了摩擦面。(A)针状马氏体铸铁斜楔(B)摩擦阻尼的斜楔(C)整体式斜楔(D)斜楔块

234．控制型转向架的下心盘采用()结构，直径增大，可以减少裂纹和方便组装。

(A)坐入式(B)平面式(C)立式(D)卧式

235．17型钩尾框含油尼龙钩尾框托板磨耗板原型厚度为8 mm，剩余厚度小于()或裂损时须更换。

(A)5 mm(B)4 mm(C)3 mm(D)2 mm 236．控制型转向架装用常摩擦阻尼的斜楔式摩擦减振装置，()了摩擦面。

(A)加大(B)加厚(C)加快(D)加宽

237．2TN型转向架装用焊接一体式刚性构架，重量较轻，采用轴箱弹簧悬挂，簧下质量小，()了轮轨间的相互作用力。(A)减少(B)增加(C)减小(D)增大

238．2TN型转向架装用了()，同时与两级刚度弹簧结合，摩擦减振性能稳定。

(A)变摩擦的利诺尔减振器(B)整体式斜楔(C)常摩擦阻尼的斜楔式摩擦减振装置(D)带变摩擦减振装置 239．侧架弯角处横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的30％，其他部位的横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的50％时焊修，焊波须高于基准面()，焊修后须进行热处理。

(A)0．5 mm(B)1 mm(C)2 mm(D)3 mm 240．转K4型侧架摇动座支承安装槽底面横裂纹长度不大于()时焊修，大于时更换。(A)60 mm(B)65 mm(C)70 mm(D)75 mm 241．摇枕上平面、侧面横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的()时焊修，大于时更换。

(A)20％(B)30％(C)40％(D)5％

242．球面下心盘段修时球面局部磨耗深度不大于2．5 mm，且面积不大于总面积的30％时，须消除棱角；大于时()后加工或更换。

(A)点焊(B)局部焊(C)塞焊(D)堆焊

243．球面下心盘段修时球面局部剥离()不大于2mm，且l处面积不大于200mm或多处面积之和不大于总面积的20％时，须消除棱角。(A)深浅(B)深长(C)深透(D)深度

244．段修转向架组装时，摇枕上平面与侧架的间隙应不小于()。(A)4mm(B)6mm(C)8mm(D)10mm 245．段修时同一转向架两侧架固定轴距差：转8AG、转8G、转Kl、转K2、转K4、控制型不大于2 mm[即具有()的铲豆](A)相同(B)不同(C)相差(D)错位

246．段修时控制型侧架与摇枕斜楔槽两侧间隙之和为()。(A)10～18 mm(B)20～22 mm(C)22～24 mm(D)24～26 mm 247．车轮在离轮缘内侧()处测量所得的直径为名义直径，该圆称为滚动圆。

(A)24 mm(B)48 mm(C)52 mm(D)70 mm 248．车轮的磨耗形踏面在直线运行中可()。

(A)自动调动(B)自动调整(C)自动调中(D)自动调速 249．最高商业运营速度为l20 km／h的车辆必须装用()。2(A)一般轮对(B)普通轮对(C)常用轮对(D)提速减重轮对 250．新制车轴组装前必须对车轴施行全轴超声波()。(A)穿透探伤(B)穿透视目(C)穿透听觉(D)穿透视图 251．控制型转向架减振装置分解减振器时应站立在摇枕()，并观察周围是否有人，防止减振器弹出伤人。(A)前面(B)后面(C)侧面(D)上面

252．轴向游隙是指轴承内、外圈沿其轴线方向的相互()。(A)移位(B)移动(C)移量(D)移开

253．轴承退卸时应保证压力机活塞()与车轴中心在同一直线上。(A)中间(B)中央(C)中上(D)中心

254．轴承外观检查测量时，先左右旋转轴承外圈()，给外圈施加294～490 N的轴向力，把轴承外圈推向一端，表对零；然后再把轴承外圈推到另一端，此时表上的值即为轴向游隙值。

(A)1～2转(B)2～3转(C)3～5转(D)5～6转

255．L—A、L—B型制动梁采用非金属滑块磨耗板，锻造工艺制动梁为无焊缝结构，疲劳试验次数达()。

(A)200万次(B)230万次(C)250万次(D)270万次 256．段修制动梁滚子轴探伤时须翻转三面探，每面探伤角度不小于()，探伤器内径面距滚子轴表面的高度应小于50 mm。(A)60°(B)90°(C)120°(D)180°

257．120型空气制动机采用了()作用方式，缩短了初充气时间。(A)直接(B)间接(C)二接(D)三接

258．120型空气制动机紧急阀采用了带先导阀的()控制机构，大大提高了货物列车的紧急制动波速(约为250 m／s)。(A)一级(B)二级(C)三级(D)四级

259．加装了由制动缸排气压强控制的加速缓解阀和()的加速缓解风缸，可提高列车的缓解波速(170～190 m／s)，使低速缓解的纵向冲动减轻。

(A)9 L(B)10 L(C)11 L(D)17 L 260．120型空气制动机紧急阀采用了带先导阀的二级控制机构，大大提高了货物列车的紧急制动波速，约为()。

(A)190m／s(B)200m／s(C)220m／s(D)250m／s 261．120型空气制动机加装了由制动缸排气压强控制的加速缓解阀和llL的加速缓解风缸，可提高列车的缓解波速()，使低速缓解的纵向冲动减轻。

(A)120～140 m／s(B)140～150 m／s(C)150～160 m／s(D)170～190 m／s 262．120型空气制动机在滑阀上增设了1个在制动保压位沟通列车制动主管和副风缸的()的小孔，称为“眼泪孔”或“呼吸孔”。(A)Ø0．1 mm(B)Ø0．2mm(C)Ø0．3 mm(D)Ø0．4mm 263．制动波速是指列车制动时，其制动作用由列车()部传播到列车尾部的传播速度，单位为米／秒(m／s)。(A)前(B)中(C)后(D)中后

264．提高缓解波速，在一定程度上可以防止在车钩间产生相当大的()冲击力，从而避免发生拉断车钩。

(A)拉长(B)拉伸(C)拉大(D)增大 265．120型空气制动采用直接作用方式，即当制动管增压时，()压力空气可直接通过主阀作用部排入大气。

(A)制动缸(B)副风缸(C)降压风缸(D)加速风缸

266．103型分配阀的紧急阀由紧急活塞、()、安定弹簧等组成。(A)紧急二段阀(B)加速缓解阀(C)放风阀(D)半自动缓解阀 267．120控制阀的紧急阀由紧急活塞、放风阀、()安定弹簧等组成。

(A)紧急二段阀(B)加速缓解阀(C)放风阀(D)先导阀 268．103型分配阀的主阀由作用部、充气部、减速部、局减部、空重车调整部、()紧急二段阀等组成。

(A)紧急二段阀(B)加速缓解阀(C)放风阀(D)半自动缓解 269．120控制阀的主阀主要由作用部、减速部、局减部、()、紧急二段阀、半自动缓解阀等组成。

(A)充气部紧(B)加速缓解阀(C)空重车调整部(D)先导阀半 270．120型控制阀常用制动位第二阶段时，因主活塞继续上移，制动管压力经滑阀座孔、局减阀至制动缸实现第二次局减作用，当制动缸压力升至50～70 kPa时局减阀()。

(A)关闭(B)开放(C)截断(D)逆流

271．120型控制阀常用制动位时，副风缸内压力空气经滑阀座及紧急二段阀周围进入()。

(A)加速缓解风缸(B)工作风缸(C)降压风缸(D)制动缸

272．120型控制阀常用制动位时，紧急阀的紧急活塞两侧压差()，故紧急室压力向制动管逆流，保持常用制动的安定。(A)小(B)中(c)大(D)特大

273．120型控制阀紧急制动位时紧急活塞两侧形成()反差，紧急活塞下移顶开先导阀，继而打开紧急放风阀使制动管压力迅速排出大气。(A)小(B)中等(C)很大(D)特小

274．120型控制阀紧急制动位时，紧急活塞两侧形成很大反差，紧急活塞()顶开先导阀，继而打开紧急放风阀使制动管压力迅速排出大气。(A)上移(B)下移(C)左移(D)右移

275．120型控制阀紧急制动位紧急制动时，当制动缸压力达l20～150 kPa时，紧急二段阀压缩弹簧副风缸压力经()孔进入制动缸，使其压力上升“先快后慢”，成为两个阶段。

(A)限制(B)停制(C)暂停(D)继续

276．120型控制阀紧急制动位紧急制动时，当制动缸压力达()时，紧急二段阀压缩弹簧副风缸压力经限制孔进入制动缸，使其压力上升“先快后慢”，成为两个阶段。

(A)50～70 kPa(B)80～90 kPa(C)90～100 kPa(D)120～150 kPa 277．120型紧急阀先导阀的结构：先导阀位于放风导向杆内，由顶杆、()、先导阀弹簧、先导阀弹簧座组成。

(A)手柄(B)活塞(C)先导阀夹心阀(D)止回阀

278．制动软管须在水槽内通以600～700 kPa的风压，保压5 min不得漏泄或局部鼓起，如管体或端部出现不连续的气泡，并在()消失为合格。

(A)4min前(B)6min中(C)8min后(D)10min 279．远心集尘器安装在制动支管上，在截断塞门与三通阀之间，它利用()的作用，将制动管压力空气中的尘砂、锈垢、油分、水分等不洁物质沉积在集尘盒内。

(A)离心力(B)吸引力(C)引力(D)重力

280：安装远心集尘器时须正位，器体上的箭头指向()一侧，还须保持垂直，否则将失去集尘作用。

(A)120型控制阀(B)主管三通(C)向下(D)向上

281．STl—600型、ST2—250型闸瓦间隙自动调整器由本体部、控制部和()部等三部分组成。

(A)连接(B)联挂(C)连通(D)连联

282．ST2—250型闸瓦间隙自动调整器安装在()拉杆位置上。(A)上(B)中(C)下(D)上和中

283．KZW一4型空重车自动调整装置为()调整装置，能根据车辆载荷的变化对制动缸压力在空车位到重车位压力范围内自动调整，以获得与载重相匹配的制动力，满足车辆运用的要求。)(A)一级(B)二级(C)三级(D)无级

284．横跨梁用磨耗垫板及横跨梁托上有长形孔而横跨梁端头上为()，定位螺栓穿过这些孔起定位作用。

(A)方形孔(B)长形孔(C)锥形孔(D)圆形孔

285．单车试验器安装软管2根，一根接风源，另一根接车辆的制动软管。接车辆制动软管的一根，规定长度为()，内径为Ø25 mm。(A)1～1．2 m(B)1．5～2 m(C)2．2～3．2 m(D)3．2～4 m 286．车辆入段检修前原技术履历簿应取出检查，检修过程中按规定重新填写技术履历簿，将结构上的变动部分和有关中梁、()及中梁下盖板的截换、挖补及补强的部位详细填入，并由检查、验收人员确认签字。(A)小横梁(B)侧梁(C)小补助梁(D)大横梁

287．车体倾斜易造成车辆偏载。可能使某些车辆配件受力过()而造成破损，严重时将破坏转向架的动力学性能，造成燃轴事故和导致车辆脱轨。

(A)小(B)中(C)大(D)等于 288．车体倾斜的原因是()。

(A)装载偏重(B)装载集重(C)装载超重(D)装载超标 289．砂轮上磨出的铸铁的火花没有钢的火花明亮，但火花多而且爆裂或近似()。

(A)团状(B)分状(C)散状(D)叉状 290．砂轮上磨出的钢的火花则呈小的()。(A)团状(B)分状(C)散状叉状(D)散状

291．将钢件加热到临界温度以上20～30℃，保温一定时间，然后缓慢冷却(炉冷、坑冷、灰冷)到600℃以下再空冷，这种热处理工艺称为()。

(A)退火(B)正火(C)淬火(D)回火

292．将钢件加热到临界温度以上30～50℃，进行完全奥氏体化，然后在空气中冷却(夏天有时需吹风或喷雾)，这种热处理工艺称为()。(A)退火(B)正火(C)淬火(D)回火

293．将钢件加热到临界温度以上30～50℃，保温一定时间，然后在水或油等冷却介质中快速冷却，这种热处理工艺称为()。(A)淬火(B)正火(C)退火(D)回火 294．当钢板厚度为12～20mm时，可采用()。(A)V形坡口(B)X形坡口(C)双Y形或U形坡口(D)双U形坡口

295．当钢板厚度大于20～40 mm时，就应考虑采用()。(A)V形坡口(B)X形坡口(C)双Y形或U形坡口(D)双U形坡口 296．当板厚大于40mm时，就应考虑采用()。(A)V形坡口(B)X形坡口(C)双Y形或U形坡口(D)双U形坡口

297．()是在沿着焊趾的母材部位上被电弧烧熔而形成的凹陷或沟槽。

(A)咬边(B)焊瘤(C)夹渣(D)气孔

298．()危害：减弱了焊接接头强度，而且因应力集中易产生裂纹。(A)咬边(B)焊瘤(C)夹渣(D)气孔

299．()是在焊接过程中，熔化金属流淌到焊缝以外未熔化的母材上所形成的金属瘤。

(A)咬边(B)焊瘤(C)夹渣(D)气孔

300．()危害：影响了焊缝的成形，该部位易存在夹渣和未焊透。(A)咬边(B)焊瘤(C)夹渣(D)气孔

301．车辆铸钢件重要部位的坡口，焊前应由检查人员进行检查，合格后方可()。

(A)施修(B)施焊(C)施工(D)施用

302．过盈配合：具有过盈[包括最()过盈等于零]的配合。(A)小(B)中(C)大(D)特大 303．过渡配合：可能具有()或过盈配合。(A)间隔(B)间距(C)间孔(D)间隙

304．间隙配合：具有间隙[包括最()隙等于零]的配合。(A)小(B)中(C)大(D)特大

305．NSW型手制动机锁闭功能试验：用三角钥匙()转动时须锁闭，逆时针方向转动时须开锁。

(A)左右方向(B)顺时针方向(C)右逆时针方向(D)左顺时针方向

306．FSW型手制动机制动功能试验：快速缓解手柄置于保压位，顺时针方向转动手轮，能产生和()为合格，否则为不合格。(A)制动试验(B)紧急制动试验(C)急制动试验(D)保压制动力

307．ECP制动系统主要有阶段制动、阶段缓解、连续副风缸充风、根据载荷调整车辆制动力、连续故障检测和设备状态监控、()。(A)逐渐缓解制动力(B)紧急制动(C)急制动(D)空气制动作备份

308．ECP制动系统即电控空气制动系统，是以压缩空气为动力的列车制动系统，由机车发出的网络信号控制常用和紧急制动，制动管用于向()提供持续的风源。

(A)副风缸(B)制动缸(C)工作风缸(D)同步风缸 309．制动时传感阀触杆中心孔间歇排气，原因为()。(A)列车管漏气(B)副风缸管漏气(C)制动管漏气(D)加速缓风缸管漏气

310．货车用三大件转向架采用对角斜拉杆弹性结构新技术的主要目的是()。

(A)改善车辆垂直动力性能(B)改善车辆纵向动力性能(C)改善车辆垂直和纵向动力性能(D)改善横向动力性能 311．转向架摇枕吊及吊轴横向锻造皱纹消除后凹入深度分别为()。

(A)1 mm和2mm(B)2 mm和2mm(C)3 mm和2 mm(D)2 mm和3 mm 312．客、货车辆落车后应对落成交验项目()。

(A)重点检查(B)随机抽查(C)逐项检查(D)部分检查 313．钩腔内防跳部分磨耗过限未予焊修会导致()。(A)闭锁位置不良(B)开锁位置不良(C)全开位置不良(D)行车时自动脱钩

314．MX一1型、MX一2型及G2型橡胶缓冲器橡胶片老化未予更换而装车者，则车辆挂牵引中缓冲性能()。

(A)基本不变(B)有所恶化(C)严重恶化(D)不稳定 315．轴类零件采用长v形铁定位时，可以限制工件()自由度。(A)4个(B)3个(C)2个(D)5个

316．国内外对货车导框式三大件转向架防止车辆脱轨所采用的主要新技术有()(A)弹性承载鞍(B)弹性旁承(C)弹性承载鞍，弹性旁承，轴向弹性轴承(D)轴向弹性轴承 317．钩锁铁下脚弯曲过限会导致车钩()。(A)闭锁位置不良(B)开锁位置不良(C)全开位置不良(D)防跳作用不良 318．货车重车重心高一般不得超过()。

(A)1 200mm(B)3 600mm(C)4 800mm(D)2000mm 319．圆弹簧在未受外力作用时，两端面间的垂直距离叫作()。(A)荷重高(B)弹簧高(c)高度(D)自由高

320．车辆上两端最外面的车轴中心线间的水平距离称为全轴距，此距离不得()。

(A)1 700 mm(B)1 750 mm(C)2 700 mm(D)2 750 mm 321．货车“三防”是指防()、防制动配件脱落、防大型配件折损。(A)列车分离(B)脱轨(C)燃轴切轴(D)冲突 322．冲击座的作用是保护()不受损坏。(A)端梁(B)扁销(C)从板(D)缓冲器 323．旁承间隙的作用主要是控制车体的()。

(A)点头振动(B)垂直振动(C)侧滚振动(D)横向振动 324．车轴与车轮的配合属于()。

(A)间隙配合(B)过盈配合(C)过渡配合(D)动配合 325．车辆零配件在长期交变载荷下发生的断裂称为()。(A)塑性断裂(B)脆性断裂(C)疲劳断裂(D)刚性断裂 326．集重货物是指其重量不是均匀地分布在车辆底板上，而是()。(A)集中在车辆一端(B)集中在车辆中部(C)集中在底板的一小部分上(D)集中在车辆的一侧 327．C63型敞车车体结构形式为()。

(A)底架承载结构(B)整体承载结构(C)底架、侧墙共同承载结构(D)自由承载底架结构 328．选用合理的车辆制动率应从车辆处于()时来考虑。(A)空车状态(B)重车状态(B)制动状态(B)缓解状态 329．当制动缸内漏风沟过长时，有可能造成制动机()。(A)自然制动(B)缓解不良

(C)不起制动(D)以上三种情况都有可能

330．120K快运货车制动系统由控制阀、()及荷重式传感阀三大部分组成。

(A)紧急阀(B)安全阀(C)随重阀(D)调整阀

331．120K型货车控制阀是制动系统的核心部件，除产生基本的制动、缓解和充气作用外，还具有加速缓解、“客货”转换，()及半自动缓解等功能。

(A)减压阀(B)增压阀(C)紧急放风(D)高速调压阀 332．荷重式传感阀是一种()，采用套筒式计，横跨梁式装车方案，结构简单，检修方便。

(A)间接称重阀(B)直接称重阀(C)二接称重阀(D)多接称重阀

333．SZ一1型自动随重调整阀是一种以力的平衡关系为控制模式的气动()。

(A)中间体(B)中部阀(C)中部对称阀(D)中继阀 334．120K型货车控制阀采用()结构，并具有“快、普”转换功能，能适应不同编组数量的列车制动需求。

(A)无滑阀(B)有滑阀(C)二个滑阀(D)多个滑阀 335．120K型货车控制阀采用间接作用方式，能配用真正的()，且能适应多缸制动系统，即盘形制动。

(A)一级空重车调整装置(B)二级空重车调整装置(C)三级空重车调整装置(D)无级空重车调整装置

336．120K型货车控制阀采用空重车自动随重调整装置，具有较大的压力调整范围，最大空重比可达()，即能使25 t轴重及自重仅20 t的车辆空重车辆率趋于一致。

(A)1：4(B)1：5(C)1：6(D)1：8 337．120K型货车控制增设()方式防滑器，能有效地防止车轮的擦伤，可提高制动率

(A)机器(B)机电(C)机械(D)气动机械

338．旋压密封式制动缸制动不起作用，首先最可能的是()出现故障，其次就分解检查活塞是否出现质量问题。

(A)橡胶密封圈(B)油脂变质(C)制动缸体(D)活塞杆砂孔 339．车辆零件在运行中产生的损伤一般为()。

(A)自然磨损(B)后期磨损(C)运动磨损(D)折断磨损

340．旋压密封式制动缸出现漏泄时，首先应分解检查，()、活塞以及皮碗是否有质量问题。

(A)制动缸内壁(B)制动缸缓解弹簧(C)油脂(D)活塞杆 341．轮对在轨道上滚动是钢轨对轮对的切向反作用力成为()。(A)制动力(B)摩擦力(C)制动压力(D)黏着力

342．车辆承受曲线上的离心力：作用方式与风力相同，但大小应减去()超高产生的减少量。

(A)外轨(B)内轨(C)中轨(D)内外轨

343．车辆承受制动时，闸瓦压迫车轮所引起的()。(A)制动力(B)作用力(C)控制力(D)压迫力

344．标准货车车轮直径为()。

(A)780mm(B)840 mm(C)915 mm(D)950 mm 345．车轴材质经拉力试验时其极限强度最低不得小于()。(A)420kPa(B)500kPa(C)550kPa(D)600kPa 346．使轮对在运行中不脱轨的主要部分为()。(A)轮缘(B)轮辋(C)踏面形状(D)辐板

347．当列车制动主管管减压为l00 kPa时，l03型制动机空车位制动缸表压力为()。

(A)86．4 kPa(B)190 kPa(C)225 kPa(D)542 kPa 348．段修时，货车制动梁端轴磨耗超过()时，应进行焊修。(A)2mm(B)2．5 mm(C)3 mm(D)3．5 mm 349．段修时，客货车基础制动装置的拉杆断裂，焊接后须进行()的拉力试验。

(A)600(B)1 000 N(C)1 200 N(D)1 600 N 350．列车运行时，始终存在的阻力称为()。

(A)列车运行阻力(B)附加阻力(C)基本阻力(D)阻力

351．由三通阀或分配阀再制动时，引起的列车制动主管压力下降的现象叫()。

(A)阶段制动(B)阶段缓解(C)局部减压(D)减压

352．列车运行在坡道上产生的坡道阻力属于()阻力。(A)基本(B)列车运行(C)附加(D)黏着

353．120阀中，紧急阀的紧急室排气限制孔的孔径为()。(A)1．0 mm(B)1．1 mm(C)0．8 mm(D)1．8 mm 354．120阀中，紧急阀的“稳定限制孔”孔径为()。(A)0．8 mm(B)1．0 mm(C)1．2 mm(D)1．8 mm 355．为了协调长大货物列车前后部车辆缓解作用一致，在103型分配阀中设有()作用。

(A)减速充气缓解(B)局部减压(C)阶段缓解(D)局部缓解

356．在新造和检修后的车辆进行“单车试验”中，要求制动管系的漏泄量每分钟不得超过()。

(A)40kPa(B)30kPa(C)20kPa(D)10kPa 357．钢板焊制的副风缸、压力风缸等压力容器，出现裂纹焊修后必须施行()的水压试验。

(A)600 kPa(B)700kPa(C)800 kPa(D)900 kPa 358．120型制动机所产生的闸瓦压力大小与()有关。(A)列车制动管(B)局减作用

(C)制动缸活塞行程(D)缓解阀位置

359．拉动120阀的半自动手柄，待制动缸开始排气时，立即松开手柄，可将()内的压力空气排净。

(A)副风缸(B)制动缸(C)局减室(D)加速缓解风缸 360．用705型试验台，进行分配阀试验时，总风源压力应达到()以上。

(A)450kPa(B)600kPa(C)650kPa(D)750kPa 361．标记载重60 t，装有120型制动机和高摩合成闸瓦货车，列车制动管气压600 kPa，重车位每辆换算闸瓦压力为350 kN，则其制动率为()。

(A)40％(B)50％(C)46％(D)56％ 362．制动机常见的密封元件材料是()。

(A)氟橡胶(B)丁腈橡胶(C)石棉橡胶(D)铜片 363．制动机由于橡胶密封元件失效造成的常见故障是()。(A)漏泄(B)堵塞(C)自然制动(D)自然缓解

364．中梁、侧梁、枕梁及其盖板，敞车上侧梁、侧柱截换时须斜接，接口与梁、柱纵向中心线夹角为：中梁、侧梁、枕梁、上侧梁腹板、侧柱()45°。

(A)不大于(B)不小于(C)等于(D)不大于或不小于 365．中梁截换时须斜接，接口与梁、柱纵向中心线夹角为：中梁、枕梁下盖板()60°。

(A)不大于(B)不小于(C)等于(D)不小于或不大于 366．水泥及粮食漏斗车底开门、()、齿轮、齿条裂损或变形时修理或更换。

(A)下传动轴(B)控制轴

(C)开闭轴及开闭轴(D)下传动轴或控制轴

367．Kl3型石碴漏斗车卸货底门通过三套双向风缸的推拉作用，经装在底架下的()实现开闭。

(A)平面二连机构(B)平面三连机构(C)平面四连机构(D)平面五连机构

368．Kl8型煤炭漏斗车的控制系统由作用阀、变位阀、给风调整阀、()、储风筒及管路等组成。

(A)边走边卸阀(B)调整阀(C)控制阀(D)调压阀 369．Kl8型煤炭漏斗车的底门靠一套能()的机械传动装置进行开闭，借助压缩空气或手动操纵可将车内煤炭全部卸出。I(A)自锁(B)液压(C)电动(D)风动

370．KF一60自翻车的倾翻装置由倾翻管路系统、()、倾门抑制装置三部分组成。

(A)制动缸(B)工作风缸(C)副风缸(D)倾翻风缸 371．下列属于通用货车的是()。(A)平车与敞车(B)检衡车与平车(C)检衡车与煤车(D)敞车与检衡车

372．车轴易产生断裂的主要部位之一为轮座部轮毂边缘向内或向外()的范围处。

(A)10～20 mm(B)20～30 mm(C)30～40 mm(D)30～50 mm 373．车轴与车轮的配合属于()。

(A)间隙配合(B)过盈配合(C)过渡配合(D)动配合 374．车辆零配件在长期交变载荷下发生的断裂称为()。(A)塑性断裂(B)脆性断裂(C)疲劳断裂(D)刚性断裂 375．超限货物是指货物装车后，加上车辆在曲线上的偏移量，其高度和宽度任何部分超过()。

(A)建筑限界(B)机车车辆限界(C)车辆的高度和宽度(D)车辆宽度

376．由于()需要停止自动制动机作用而未停止的车辆禁止编入列车。

(A)三通阀不良(B)制动梁破损(C)回送检修车(D)装载的货物 377．制动机单车试验不包括()。(A)漏泄试验(B)制动感度和缓解感度试验(C)简略试验(D)紧急制动试验 378．车辆车钩破损时新痕属()。

(A)机务责任(B)车站责任(C)列检责任(D)定检责任 379．弹簧在车体静载荷作用下所产生的挠度称为()。(A)挠度(B)自由高(C)刚度(D)静挠度

380．关门车是指关闭了车辆制动系统中的()。(A)主阀(B)折角塞门(C)截断塞门(D)排风口

381．单车试验器有六个作用位置，其第一位为()。(A)急充风位(B)缓充风位(C)保压位(D)感度制动位

382．转8A型转向架的固定轴距和制动梁分别是()。(A)1 750 mm、滑槽式(B)1 750 mm、吊挂式(C)1 700mm、滑槽式(D)1 800mm、吊挂式

383．检查车钩钩身时，光线()。

(A)须与钩身平面成45°角照射(B)须与钩身平面成90°角照射(C)须由上方斜向照射到钩耳(D)应从钩舌水平方向照射 384．制动缸缓解不良的主要原因是()。(A)缓解弹簧折断(B)活塞皮碗破损(C)制动缸内壁漏风沟堵塞(D)制动缸泄漏

385．敞车车体破损或凹凸变形的面积达()为大破。(A)30％(B)40％(C)50％(D)60％

386．空车比重车易脱轨是因为空车弹簧()小，对线路扭曲的适应力差的缘故。

(A)刚度(B)挠度(C)柔度(D)强度 387．压力表指针指示的压强是压缩空气的()。(A)绝对压强(B)绝对压强加上大气压(C)绝对压强减去大气压(D)绝对压强与大气压的比值 388．车辆轮对的内侧距离为()。

(A)(1 350±3)mm(B)(1 353±3)mm(C)(1 356±3)mm(D)(1 353±2)mm

389．装运整件货物，无侧压作用的重车车体外胀限度()。

(A)按重车计算(B)按空车计算(C)按空、重车平均计算(D)另作规定 390．制动缸内部漏泄的主要原因是()。(A)皮碗老化、裂损(B)皮碗变形(C)活塞裂纹或气孔(D)A，B，C三者 391．冲击座的作用是保护()不受损坏。(A)端梁(B)扁销(C)从板(D)缓冲器 392．我国车辆上最普遍采用的缓冲器是()缓冲器。(A)弹簧式(B)摩擦式(c)橡胶(D)液压

393．当制动缸内漏风沟过长时，有可能造成制动机()。(A)自然制动(B)缓解不良

(C)不起制动(D)以上三种情况都有可能

394．选用合理的车辆制动率应从车辆处于()时来考虑。(A)空车状态(B)重车状态(C)制动状态(D)缓解状态 395．制动缸缓解不良的主要原因是()。(A)缓解弹簧折断(B)活塞皮碗破损(C)制动缸内壁漏风沟堵塞(D)制动缸泄漏 396．旁承游问过大，将加剧车辆的()振动。(A)点头(B)垂直(C)侧滚(D)横向

397．因l3号下作用式车钩的钩锁铁重心偏向前部，故容易发生()不良。

(A)开锁位(B)闭锁位(C)全开位(D)防跳作用 398．车轮轮缘产生偏磨的主要原因是()。(A)制动力过大(B)制动力不足

(C)车轮材质不良(D)同一轮对两车轮直径差过大

399．心盘分为上心盘和下心盘两种，其用途是：车体以心盘为()，承受并传递车体的重量及纵向力和横向力。

(A)支点(B)力点(C)杠杆(D)作用力

400．当车轮通过钢轨的轨端接缝处时，将产生()和变形而下沉，久之钢轨即出现残余变形。

(A)磨耗(B)摩擦(C)裂损(D)磨伤 401．车轮轮缘内侧平面(又叫轮背侧)至踏面70 mm处的点叫基准点，是测量车轮()处。

(A)圆周(B)直径(C)高度(D)直相

402．车轮轮缘内侧平面(又叫轮背侧)至踏面70 rnrn处的点叫基准点，是测量车轮()处

(A)轮辋厚度(B)轮辋宽度(C)轮辋长度(D)轮辋直径 403．车轮轮缘内侧平面(又叫轮背侧)至踏面70 mm处的点叫基准点，是测量()处。

(A)车轮踏面局部磨耗(B)车轮踏面擦伤(C)车轮踏面圆周磨耗(D)车轮踏面圆周缺损

404．新制车辆应尽可能达到的脱轨系数指标限度()。

(A)≤0．7(B)≤1．0(C)≤1．2(D)≤0．65 405．货车缓冲器在行程达到全压缩时的容量应不小于()。

(A)15 000 N²m(B)2 400 N²m

(C)30 000N²m(D)35 000 N²m

406．120型制动机的制动与缓解波速()。(A)高于l03型制动机(B)等于l03型制动机(C)低于l03型制动机(D)与103型制动机相近

407．197726型轴承压装到轴颈上时要求压进速度要慢，如果压进速度过高，则压装力()。

(A)不稳定(B)会增大(C)会降低(D)反映不准确 408．评定车辆轮重减载率的第一安全限度指标()。