边坡治理专项安全方案

边坡治理专项安全方案（通用7篇）

1.边坡治理专项安全方案 篇一

地质灾害点治理工程

钢管脚手架搭设方案

编

制

审

核

批

准

二0一四年 月 日

0

边坡施工工程脚手架专项施工方案

一、编制依据

1.施工图纸

地质灾害点治理工程施工图。2.主要规范、规程：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJl30—2001 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2002）版（JGJ 130－2001）

《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》

《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）

二、工程概况

地质灾害治理工程区属剥蚀低山陵地丘陵地貌单元,由A、B、C段组成。A段位于校区东侧山坡，坡脚为教工宿舍楼，坡顶居民房，边坡长度为34.7m，人工边坡约16m,呈台阶状，采用简易浆砌块石防护，局部产生变形导致坡顶围墙开裂，对坡脚教师及坡顶居民生命财产安全造成威胁，必须对该挡墙进行加固处理。B段位于6#号学生宿舍楼东侧山坡，危岩分布宽度约78.7m，分布高程介于160-220m，相对高差约60m，坡面岩土体以中风化凝灰熔岩为主，局部地段为碎块状强风化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育，部分顺坡向裂隙发育，稳定性较差，已产生过多次小规模岩质崩塌，学校已在边坡中部设置简易防护栏拦挡，由于该危岩分布区域高差大，该简易措施未能从根本上消除隐患，对坡脚学生危害性极大，必须对该危岩区采取治理措施。C段位于学校操场南侧山坡，其中 1

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C0+00-C0+100段为岩质崩塌，边坡高度约15-20m，坡度约60-80度，边坡岩土体为中风化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育，已产生过多次小规模岩质崩塌，砸坏操场围墙，对坡脚师生生命造成极大威胁，必须对该边坡采取治理措施；C0+100-C0+173.3段为滑坡，该滑坡于2011年发生，滑体为山坡表层残坡积土，滑体已全部被清理走，现状残留高约30-40m的人工边坡裸露坡面，坡度约35-45度，边坡主要为碎块状强风化砂岩，顶部约3-5m为残积砂质粘性土，在降雨条件下，残积土层可能进一步溜塌，引发更大规模滑坡，坡面碎块状强风化砂岩极为破碎，存在大量松散风化岩块，由于边坡高差达30-40m，潜在的滑坡、崩塌，对学校师生生命安全造成威胁，必须对该滑坡进行治理。

三、施工部署 总体设计思路：

根据工程结构特点和施工各方面的技术因素，沿着坡面搭建双排落地式钢管脚手架，架平均垂直高度分别为 20、45、50米，长度分别为35、80、175米，按施工要求双排架宽750㎜，外伸250㎜，外伸离墙面300㎜。

脚手架立杆柱距1.5m,步距1.7m,二步三跨嵌入岩石中，入岩石沿坡杆竖向间距1.5m，水平间距4.5m。外排架子内侧安全密目网全封闭防护。钢管脚手架的架体均距墙面550㎜。

四、材料要求

1、所用钢管扣件应有合格证，管径φ48允许偏差-0.5mm，壁厚3.5mm，允许偏差-0.5mm，钢管内外表面锈蚀深度≤0.5mm，密目安全网必须经检验合格且具有安全准用证。

五、构造要求及措施

1、落地式脚手架地基处理：四周回填土采用3：7灰土分层夯实，脚手架立杆下回填土高出自然地面200㎜。并铺50㎜厚的木制垫板（枕木或18#槽钢支垫），所有基础必须平整、布设平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆50㎝外设一排水沟。

2、立杆搭设应符合下列规定：

①、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不大于500㎜，各接头中与主节点的距离不宜大于步距的1/3。

②、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

③、除最上一段立杆外，接头均必须用对接扣件连接，顶层立杆采用搭接时搭设长度

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不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100㎜，立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

3、（大横杆）纵向水平杆搭设应符合下列规定：：

大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧。同步大横杆四周要交圈，每步脚手架大横杆中间设一根牵杆。

①、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

②、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。搭接时搭长≮1 m，用等距分布的三个旋转扣件固定。

③、纵向水平杆的接长规则：

a、同一跨距内的相邻两杆不得同时存在接头； b、隔一跨距的两杆的接头相互错开的距离≥500㎜；

c、接头应尽量靠近主节点设置，接头中心与主节点中心距离≤1/3L b

4、小横杆：

每一档内外立杆、每一步都必须设置一根小横杆，并采用十字扣件扣紧，大横杆与小横杆用十字扣紧。小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于10cm，且长度要求基本一致，最大不超过20cm。小横杆应在立杆分上下两层相向布置。

5、剪刀撑：

脚手架剪刀撑随立杆纵横水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。并在整个侧面上连续布置。各剪刀撑按3步3跨设置一道，斜杆与底排大横杆的夹角在45°～60°之间。剪刀撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1m。并用不小于2个转向扣件连接固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于lOcm。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用转向扣件固定，在中间增加2-4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距底排大横杆不大于30cm。每根最下面的剪刀撑杆的下端部必须支撑在立杆的垫木上。

7、脚手板：

脚手板采用0.25m×3m竹脚手板铺设。在架底排先铺一层密目安全网上铺竹脚手板(满铺)。竹木脚手板采用对接平铺，平铺处设两根横向水平杆，板端悬出长度和两横向水平间距为130㎜～150mm，及≤300㎜，其板长两端均应支承杆可靠地固定。

脚手架与建筑物之间空档采用竹制脚手板防护。随作业层上升，同时作业不超过二层。

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对特殊部位未能满铺时，应在所铺位置端头用脚手板或密目安全网进行竖向隔离。所有脚手板必须用不小于16#铅丝绑扎牢固。靠墙一侧转角部位脚手板应重叠铺设，避免出现探头现象。

8、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定板：

在作业层设置二根横向防护栏杆。

①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。②、防护栏杆应搭设在两横杆中部850mm处。

③、挡脚板高度不应小于180㎜。

9、连墙杆：

连墙杆采用刚性连接。在山墙面预埋Φ25mm螺纹钢筋锚杆,垂直间距不大于3.4m，水平间距不超过4.5m，连墙杆用Φ48×3.5的钢管，预埋深度不小于1m。连墙杆应固定在预埋锚杆上，然后用钢管将脚手架与预埋锚杆用双扣件连接。连墙杆与架体结构垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于30㎜)。连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎜。

10、防护设施：

脚手架要采用规格为1.8m×6m的密目安全网全封闭式满挂并采用纤维绳扎在大横杆外侧立杆内侧。立网的上下口与架体内侧横杆要牢固扎结，固定点的间距应不大于50㎝，上下两网之间的拼接要严密。

11、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200㎜处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两胯与立杆固定，高低差不应大于1m。

12、扣件安装符合下列规定： ①、扣件规格必须与钢管外径相同。

②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。

③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

④、对接扣件开口应朝上或朝内。

⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

13、防雷措施：

采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑楼内避雷系统连成—体的措施。

避雷针共设4根在建筑物四个大角处布置，避雷针采用φ12镀锌圆钢制作，高度大

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于脚手架lm。并将所有最上一层的大横杆连通，形成避雷网络。

接地线采用40×4镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷网连成整体。接地线的连接应焊接牢固，与立杆连接时应用二道螺栓卡箍连接，保证接触面不小于10cm2。

接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置，按脚手架长度不超过50m设置—个。位置不得选在人们经常走过的地方，以免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者连接采用焊接，焊接长度不小于扁钢宽度的二倍。测试接地电阻不超过10Q。同时应注意与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以免发生击穿。

六、脚手架的搭设与拆除

1、钢管脚手架的搭设顺序为：立杆→扫地杆→小横杆→大横杆(牵杆)→剪刀撑→连墙杆→脚手片铺设→防护栏杆→挂安全网。

定位定距：根据建筑物结构要求在建筑物四周用尺量出立杆距离。搭设时宜先立立杆，后立外立杆，先立两头杆再立中间杆。

2、脚手架的拆除

拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等。

不准分立面拆架或在上—下两步同时进行拆架，做到—步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于2步，如高差小于2步，应增设连墙件加固。

当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连墙件。

当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固：两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4 m（2步），横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，中间每隔6跨设置一道。

卸料时各配件严禁抛掷至地面。

七、安全施工技术措施：

（一）脚手架搭设过程

1、应划出工作标志区，禁止：行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到对方允许，以免

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坠落伤人。

2、脚手架及时与结构拉结或采用支顶，以保证搭没过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。

（二）脚手架上施工作业的安全技术措施

1、脚手架搭设完毕后，经项目部安全员、监理检查验收合格后方可使用。任何班组和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。

2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆放施荷，施工荷载不得超过2KN／m2，确保较大安全储备。

3、装修施工时同时作业层数不超过二层。

4、各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。

5、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业之前及时维修加固，以达到紧固稳定确保施工安全。

（三）脚手架的拆除安全技术措施

1、拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划报清批准；进行技术交底后才准进行拆架作业。

2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架件各吊点，凡能提前拆除的尽量拆除。

3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方。以免坠落。

5、在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

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8、所有杆件、扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

9、所有脚手板、脚手片应自外向里竖立搬运，以防脚手片、板和垃圾物从高处坠落伤人。

10、拆下的另配件要集中装入袋和箱内用吊篮吊下，拆下的钢管要用卸扣绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。

八、文明施工要求

根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下：

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，施工现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏花草损坏树木，随意拆除和移动标示牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。

4、脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。

5、凡患有高血压、贫血、心脏病及其它不适于高空作业者一律不得上脚手架操作。

6、上架作业人员上下均应走人行楼梯，不得攀爬架子。

7、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业时，如要拆改应由架子工来完成，任何人不得私自拆改。

8、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

9、不准利用脚手架吊运重物。

10、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点、扣件等所有部件。

11、拆除脚手架使用电焊和气割时，应派专职人员做好消防工作，配备料斗，防止火星和切割溅落。

12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查，发现杆件变形，防护不全、拉接松动等应及时加固。

13、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物件及其它物品。

15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

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16、脚手架堆放场地，应做到摆放整齐、合理、整洁、专人保管，并建立严格的退领手续。

17、施工人员要做到活完料清，确保施工材料不浪费。

18、遇六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业。

九、冬季施工

冬季搭设脚手架必须将钢管上的冰雪等清理干净，遇到刮风，下雪应立即停止作业，每天作业时间应选在早晨9：00时，下午5：00时。

在冬季要经常检查脚手片、斜道、跳板上有无积雪、结冰、积水，若有应随时清理，并采取防滑措施。

十、脚手架结构验算：

（一）、参数信息: 1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 47.3 米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.70 米； 内排架距离墙长度为0.55米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

风荷载高度变化系数μz 为1.25，风荷载体型系数μs 为0.09； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；

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每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.50。

（二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.656 kN/m；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.656×0.7502/8 = 0.116 kN.m；

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最大应力计算值 σ = Mqmax/W =22.922 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =22.922 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.213×750.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.199 mm； 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000 与10 mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.750=0.029 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.750×1.500/3=0.131 kN； 活荷载标准值: Q= 2.000×0.750×1.500/3=0.750 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.029+1.2×0.131+1.4×0.750)/2=0.621 kN；

大横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.621×1.500= 0.249 kN.m；

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M = M1max + M2max = 0.010+0.249=0.259 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.259×106/5080.0=51.002 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 51.002 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0)= 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.029+0.131+0.750）/2=0.455kN V= 1.883×0.455×1500.03/(100 ×2.060×105×121900.0)= 1.152 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.152=1.204 mm；

大横杆的最大挠度 1.204 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.750×2/2=0.029 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×0.750×1.500/2=0.197 kN；

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活荷载标准值: Q = 2.000×0.750×1.500 /2 = 1.125 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.0290.058+0.197)+1.4×1.125=1.915 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1297 NG1 = [0.1297+(0.75×2/2+1.50×2)×0.038/1.70]×47.30 = 10.141；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.750+0.3)/2 = 1.103 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×47.300 = 0.355 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.019 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2.000×0.750×1.500×2/2 = 2.250 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.250 ；

Us--风荷载体型系数：取值为0.091； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.400×1.250×0.091 = 0.032 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×12.019+ 1.4×2.250= 17.572 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

边坡施工工程脚手架专项施工方案

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×12.019+ 0.85×1.4×2.250= 17.100 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.032×1.500× 1.7002/10 = 0.016 kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.572 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.945 m； 长细比 Lo/i = 186.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.207 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 17572.000/(0.207×489.000)=173.601 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 173.601 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 17.100 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m； 长细比: L0/i = 186.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207

边坡施工工程脚手架专项施工方案

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 17099.878/(0.207×489.000)+16430.300/5080.000 = 172.167 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 172.167 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

（七）、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.250 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.130 kN/m； Hs =[0.207×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.877 +1.4×2.250)]/(1.2×0.130)=98.612 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 98.612 /(1+0.001×98.612)=89.761 m；

[H]= 89.761 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.250 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.130 kN/m；

边坡施工工程脚手架专项施工方案

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.016 /(1.4 × 0.85)= 0.014 kN.m；

Hs =(0.207×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.877+0.85×1.4×(2.250+0.207×4.890×0.014/5.080)))/(1.2×0.130)=99.545 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 99.545 /(1+0.001×99.545)=90.533 m；

[H]= 90.533 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

（八）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.032 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.300 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.682 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.682 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 550.000/15.800的结果查表得到 φ=0.903，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.903×4.890×10-4×205.000×103 = 90.521 kN； Nl = 5.682 < Nf = 90.521,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 5.682小于双扣件的抗滑力 12.800 kN，满足要求！

边坡施工工程脚手架专项施工方案

连墙件扣件连接示意图

（九）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 80.000 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 160.000 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.500 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =68.400 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.100 kN； 基础底面面积 ：A = 0.250 m2。

p=68.400 ≤ fg=80.000 kpa。地基承载力满足要求！

2.边坡治理专项安全方案 篇二

依据施工经验, 在治理过程中, 常常由于片面的强调边坡稳定性, 对边坡进行加固处理, 而忽视了外部环境对道路边坡的影响, 因此会出现施工设计方案与实际施工不相符合, 导致工程半途而废的情况;或者由于选择的施工设计方案施工时间过长, 在施工中不仅没有起到对道路边坡的加固作用, 在发生二次滑坡等灾害后, 反而使得破坏加剧的情况;同时还有可能出现由于决策者忽视施工实际, 片面强调安全与稳定性, 选用了安全系数较大施工较为复杂的方案, 不仅延长了施工时间, 同时也提高了工程的造价成本, 造成浪费。

本文通过对某黄土路堑边坡的治理施工案例进行分析, 探讨如何对黄土边坡的滑塌进行分析研究, 因地制宜地选择相应的治理方案。

1 工程概述

某黄土边坡的滑塌区位于黄土丘陵地带, 该地区的主要地形特点是地形起伏较大, 有冲沟发育且冲沟部分的覆盖层较薄, 山地部分地区有裸露基岩。滑塌长度约为120m, 最大宽度为80m;依据测量, 边坡的高度较高, 最高处约为9m;施工季节为冬季, 需要在春季大规模降雨到来之前完成施工, 工程要求在3个月以内完成。

2 滑塌机理的分析研究

2.1 滑塌性质研究

滑塌主要倾斜方向为265°, 与路线方向相垂直。滑塌部位主要由土石界面以及风化泥岩组成。滑塌区的结构主要由两部分组成, 上层主要是黄新土以及黄老土, 局部地区有卵石土, 下方主要是由泥岩、泥质砂岩组成, 土石界面处基岩以全风化的泥岩为主, 且基岩面总体垂直线路方向倾斜。由相关的地质资料检查得出, 土石界面附近老黄土层含水量较大, 且土石界面处有全风化的泥岩及泥质砂岩, 岩土较软[1]。

2.2 滑塌机理分析

通过对黄土边坡的滑塌性质进行分析, 由于地表覆盖一定的黄土层, 土壤垂直节理发育, 且有裂缝。下层的砂砾岩具有一定的隔水性, 地表水下渗, 导致了上部黄土层中的含水量较高, 对土石界面的泥岩进行软化, 承载能力较低。坡面治理中将坡面挖开会形成一定的临空面, 受到上部土体压力作用下临空面上土层含水量较高处附近边坡发生向外鼓起, 发生滑塌后破坏边坡整体稳定性, 增加防护难度[2]。

结合改黄土边坡的地质勘查情况, 对工程地质条件以及稳定性进行分析, 依据边坡治理经验, 认为该边坡主要由外力作用和重力作用的双重压力下形成的土层滑坡, 在治理中通常选用挡土墙对坡面进行加固处理[3]。

3 治理方案的选择

3.1 治理方案研究

通过对滑塌地区的地质以及滑塌状况进行研究, 治理工程的施工部门制定出了两个可行性方案。

一是通过设置抗滑桩, 并在桩顶的滑坡部分设置一级边坡, 边坡高度为7m, 在三级边坡的坡顶设置大平台, 各级边坡之间设置一定间距的宽平台, 以保障滑塌地区的安全性。

二是通过设置桩板墙, 在侧沟平台的外侧设置抗滑桩, 一级边坡, 边坡高度为7m, 在三级边坡的坡顶设置大平台, 各级边坡之间设置一定间距的宽平台, 平台宽度分别为3m, 10m, 3m。

结合现场勘查的情况分析可知, 滑塌面主要发生在土石界面附近, 方案一的抗滑桩能够对土石界面起到一定的固定作用, 但是桩位的选择对滑塌土体前的阻滑段利用不明显, 方案二稳定性与方案一相比, 其安全系较低, 对土石界面的加固作用较弱, 通过对抗滑桩的施工技术与特点进行研究, 抗滑桩位置设置在滑坡段中部能够起到较好的作用。

3.2 操作措施

3.2.1 清方减载工程

导致黄土土体坡面滑塌的主要原因之一是滑坡体附近的填土过多, 因此要对边坡的高度较低的地段进行清理, 减少支挡的实施范围, 同时将滑坡段的抗滑桩以上的土体进行清方减载并夯实, 以减少由于土体压力对抗滑桩产生的作用力。

3.2.2 坡面护理工程

坡面的一级边坡设置坡度比为1︰2, 二级与三级边坡的坡度比例为1~1.25。同时为了确保滑塌体的稳定性, 使用框架式防护措施, 铺设正六边形的混凝土块, 并在土块中种植植物, 对坡面进行防护。

3.2.3 排水

路堑边坡的稳定性不仅需要通过设置抗滑桩对边坡进行加固处理, 同时要注意加强排水作业。坍塌区域的排水作业主要包括地表排水以及地下导水盲孔的设置, 天沟对地表水进行拦截, 边坡周围的较大平台上设置截水沟, 加强排水作业, 滑塌区的裂缝主要用灰土夯实, 减少坡面渗水, 边坡的土石界面中含水量较大的土体设置泄水孔, 加强排水作业。

4 黄土边坡路堑勘察治理的建议

1) 黄土路堑边坡设计应根据地形地貌及地层岩性定性判断边坡的稳定性, 对于存在潜在的不稳定因素, 设计中需加强工程措施确保工程安全, 施工中必须采取合理的开挖方法并及时防护, 防止造成工程滑坡[4]。

2) 在勘查中注意对黄土边坡土石界面的含水量的变化, 全风化岩石以上岩土体应干钻。对于土石界面附近出现的含水量大于20%的土体应在勘察报告中作为特殊土提出加固措施建议。

3) 对于土石界面的土壤层较软的黄土边坡, 开挖前要对土石界面进行一定的锚固桩加固处理, 在保证黄土边坡开挖后不会造成土石界面二次塌方的基础上对附近土层进行开挖。

4) 加强对排水系统的完善与设计, 由于工程的修建, 势必截断或改变自然条件下形成的汇水、排水通道, 如不疏通, 会留下工程隐患。设计时结合具体的工程情况, 黄土路堑全部设置侧沟, 以防止地表水不断下渗, 加剧了土石界面周围土层的软化[5]。

5 结论

对黄土路堑边坡的治理要基于对滑塌地区的地质灾害状态进行调查研究, 并在分析的基础上制定出相应的可行性计划。黄土路破的坍塌治理是一个综合性的治理过程, 依据滑坡的类型、规模结合施工设备以及施工季节的限制等环境因素, 采用挡土墙、截排水等形式多样的治理措施主要目的是达到最佳治理效果, 减少滑塌治理的造价, 在施工中注意排水作业的实施, 在充分认识到黄土滑坡地质灾害重要性的基础上, 采用可行性大、工程合理的治理措施。

参考文献

[1]李辉, 李桂贤, 李高山, 等.高填方边坡治理方案的优化选择[J].低温建筑技术, 2012 (9) :95-96.

[2]潘秀球.桩板式挡墙在柳州市滨江东路设计中的应用[J].江西建材, 2015 (6) :161.

[3]韦洪峰.浅谈桩板式挡土墙的设计与应用[J].北方交通, 2014 (6) :94-95.

[4]张翾, 汪成兵, 周宁, 等.某黄土隧道洞口段边坡坍塌机理分析[J].地下空间与工程学报, 2015 (11) :307-309.

3.石人沟铁矿充填站边坡治理方案 篇三

关键词：石人沟铁矿 充填站 边坡 治理方案

中图分类号： TD854 文献标识码：A 文章编号1672-3791（2015）07（c）-0000-00

1 工程背景

石人沟铁矿始建于1975年，先后经历了露天开采、地下一期、二期开采，地下三期将于2014年达产，开采历程见表1。

石人沟铁矿三期采用充填采矿法开采，采矿方法所需地表充填站建于一期副井东侧，充填站所在位置地表为掘井废石覆盖。场地于20世纪80年代采矿弃渣堆填而成，现场地西侧为大型露天采坑，采坑坑底标高约为+12.3m，充填站场地标高为+99.7m左右，边坡高度约为87.4m。边坡上部为采矿堆渣，堆渣主要以碎石为主，碎石直径约0.2～1m，碎石空隙间无充填物，局部夹薄层含碎石粉质粘土、建筑垃圾等，堆渣厚度7.0～17.0m不等。堆渣下部局部位置存在少量残积土，黄褐色，中密，干钻易钻进，含未完全风化的碎石块。边坡的岩体主要强风化或中风化片麻岩，灰褐色，风化裂隙很发育，岩体破碎。

根据工程地质条件、边坡几何特征，此次充填站外沿边坡稳定性研究选择了3个典型剖面进行分析，由东而西分别为A-A′、B-B′、C-C′。A-A′剖面为岩石边坡，+73.43m以上为强风化层；B-B′剖面+73.43m以上为堆渣及强风化岩边坡，堆渣厚度接近20m。C-C′剖面为堆渣边坡，边坡高度58m。采用极限平衡法对边坡进行稳定性分析，各剖面计算结果均小于允许安全系数，必须采取相应的工程措施来保证充填站外边坡稳定。

2治理方案

根据现场情况，采用锚索加固+毛石混凝土护坡+堆渣压坡+部分堆渣注浆方案进行边坡加固。A剖面整体边坡采用预应力锚索加固，+73.43m以上采取毛石混凝土护坡；B剖面+73.43m以上采取毛石混凝土护坡，对堆渣进行注浆处理；C剖面采用压坡措施。

2.1堆渣坡面修整及护坡

+73.43～99.4m之间的堆渣坡面进行修整，充填站正西侧边坡坡面面上堆积大量的堆渣，堆渣高度为26m，导致坡面上+73.43m平台中断，必须对此位置的堆渣进行清理，清理出+73.43m平台并留有7m左右的平台宽度。为了确保施工人员安全，堆渣边坡修整的总体边坡角不大于40°，边坡角大于40°的位置采取挂网喷浆护坡。

为了确保充填站外沿有5m的安全距离和边坡的稳定，充填站西侧边坡+73.43m以上的堆渣边坡进行修整后采取毛石混凝土护坡，毛石混凝土护坡台阶坡度按照45°进行设计，设计有4个台阶，在+77m、+83m、+89m标高处留有台阶，平台宽度一般1.0m，充填站北侧根据地形对平台宽度进行了适当的调整，毛石混凝土护坡的厚度根据开挖后的地形进行适当的调整。

充填站西南侧堆渣边坡采用堆渣进行压坡处理，堆渣必须采用采矿废石，堆渣中不得含有土等有机质。压坡的台阶高度一般为10m，分为8个台阶，台阶坡面角为38°，在+28.8m、+41m、+51m、+61m、+71m、+81m、+91m处留有平台，平台宽度分别为7.44m、5.56m、4.83m、5.00m、5.22m、5.18m、5.00m，边坡总体边坡角为30°。+81～99m之间采用块石护坡，护坡的厚度为500mm。

2.2预应力锚索加固

锚索在+41～+73.43m之间的台阶上布置，共布置5排锚索，锚索水平间距为4m。

2.3充填站基础注浆

在堆渣中采用边钻边灌法，为了防止造成钻孔坍塌，每钻进1.00m 注浆一次，钻孔采用直径76mm的金钢石钻头直孔钻进。基础外施工一排钻孔，钻孔间距为1.0m，采用间隔施工。外围注浆基本结束后，在伐板基础内部梁和梁之间的空隙以及柱周边进行钻孔注浆，钻孔间距根据实际情况设计为4.0m左右，堆渣注浆孔间距为5.0m。浆液的参数水泥：粉煤灰：水之比为1： 1：0.5，加入3‰的水玻璃。

3工程准备

3.1施工场地

此次加固工程施工场地在充填站西侧的露天采场边坡南帮+12.3m左右至+99.4m水平间的平台及台阶坡面上。台阶坡面受爆破及构造影响，其平整度不能满足框格梁施工要求的，需要进行清坡处理。

+73.43～+99.4m之间需要按施工图逐台阶清理，清理后进行毛石混凝土护坡处理。

3.2进场公路

+41m平台和充填站均能通车。

3.3施工材料

此次加固工程所用材料主要为：32.5MPa普硅水泥，φ25、φ18、φ8的螺纹钢筋或普通钢筋，φj15（7φ5）钢绞线，中粗砂，碎石、块石等。各种材料可用车辆直接运到施工现场。

3.4施工用水

施工用水在业主单位提供取水点接出并设计量装置，施工用水管线采用DN100的黑铁管作为主管，管线沿道路敷设，接入施工使用地点，支管采用DN50，每隔40m设置一只DN25的双嘴水龙头，作为现场施工用水。管线采用明铺与埋地相结合的方式，穿越道路处管线采取埋地敷设，并在管线穿越处做明显的标记。

3.5施工用电

由业主提供施工用电电源，现场设置施工用配电柜一个，供现场使用。

该标段施工用电负荷按200KVA考虑，施工电源电缆采用直埋方式敷设，穿越道路采用钢管作为套管进行埋设，在施工区域每隔50m设置一个300A的带计量装置的配电箱，作为现场用电接入装置。埋设电缆的线路上设明显的标志。

为保证现场的夜间照明，在施工现场不影响工程施工的地方设夜间照明灯灯塔，每座灯塔上设一只3kw照明灯。

4施工流程与安全措施

4.1施工流程

边坡治理包含5项工程：堆渣坡面修整及毛石混凝土护坡、压坡、预应力锚索加固、充填站基础注浆、水平排水孔。施工分四个阶段。第一个阶段为堆渣坡面修整、挂网喷浆及毛石混凝土护坡；第二个阶段为预应力锚索加固施工；第三阶段充填站西南侧边坡压坡；第四个阶段充填站基础注浆施工等。施工流程如图1所示。

图1 工程总体施工流程图

4.2安全措施

建立安全保障体系，切实抓好安全责任制。遵守有关国家安全规范和操作规程及业主对该工程安全工作的各项规定，切实开展安全活动，落实安全管理与监督手段，确保安全生产。参加本项工程的全部施工人员，正式上岗前，進行一次全面的安全教育，预应力锚索施工人员须经安全技术知识培训后，方可上岗作业。开工前进行详细的安全技术交底，并组织全体施工人员进行认真学习讨论。

5结语

边坡治理是一个综合的系统工程，该文结合工程特点提出了合理的治理方案，并给出了施工流程和安全保障措施，边坡治理后至今效果很好，对类似工程有借鉴和指导作用。

参考文献

[1]王建国，高全臣，常庆，等. 高陡边坡削帮减载技术优化[J].辽宁工程技术大学学报：自然科学版，2015，34（4）： 442-446.

[2]杨波，李强，孙姿.安图矿山边坡治理方案改进设计施工工艺与技术措施[J].吉林地质，2014，33（4）：120-124.

4.防渗高边坡安全专项施工方案 篇四

一、工程概况

（参照合同相关项目介绍）

由我公司承建的XXXX垃圾填埋场位于XX市XXXX位置，地处XXX，占地面积约XXXX平方米,处理生活垃圾量约XXXX吨/日,总填埋量XXXX，使用年限为XXXX。

目前，本项目正在进行防渗结构层铺设作业。为保障本项目的防渗结构层铺设作业的安全作业，我项目部特制定了《高边坡防渗施工安全专项施工方案》。

二、工程地质、水文条件

参照合同相关项目介绍

三、影响高边坡施工安全的危害因素

3.1、土方基础

1、土方基础不稳定、开挖或回填后未压实、山体岩块松动，等直接影响下部作业安全，应进行清除或加固处理，并严格进行土方交接验收，确保防渗结构铺设前接收的工作面符合要求。

2、水文条件的影响：主要是地下水的埋藏深度及动态变化，地表水的-0保养等不安全行为。

5、工作时有分散注意力行为、未能正确使用个人防护用品用具、不安全着装、对汽油等易燃易爆品处理错误等不安全行为。

四、安全生产保证体系及措施

4.1、安全生产领导机构

为确保边坡施工安全生产目标的实现，我司针对本工程的特点建立相应的安全生产保证体系，并成立安全生产领导小组，人员组成如下：1、2、3、组长： XXX 副组长： XXX 组员： XXX XXX XXX XXX XXX 4.2、安全生产教育制度

对所有从业人员进行岗前安全培训，熟悉有关安全生产规章制度和安全操作规程，具备必要的安全生产知识，掌握本岗位的安全操作技能，增强预防事故、控制职业危害和应急处理能力，严格执行三级安全教育，进行安全交底制度，对边坡作业人员进行相关的培训及考核，未经安全生产培训合格的从业人员，不得上岗作业。

4.3 安全生产保证措施

4.3.1、安全防护措施

1、施工中，认真执行国家《施工现场临时用电安全规范》，以及省、人民共和国消防法》和省市有关消防防火管理规定。

2、落实“谁主管、谁负责”的原则，成立消防领导小组，明确任命工程各部门防火责任人，项目经理为整个项目部防火责任人，各分部经理及工程部经理为各部门防火责任人。各司其职。实行逐级消防责任制，并检查执行，处理隐患、奖罚分明。

3、施工现场和生活区临设搭建符合消防要求，水源配置合理，消防器材按规定配备齐全。

4、严格控制施工现场明火、暗火的使用，严格按照规程操作热风筒、发电机等易造成火灾的设备，严禁热风筒不使用时以及发电机排气孔对准土工布、土工膜、排水网等易燃物品。

五、施工布置

1、现场施工总体规划布置应遵循保证安全、有利施工、便于管理的基本原则。、作业区、生活办公区和材料堆放场的布置，应符合以下要求： ①、地基稳定，不受洪水、滑坡、泥石流、塌方及危石等威胁。②、交通道路畅通，区域内通行道路宜避免与施工主干线交叉。③、生活区、办公房屋，材料堆场的间距应符合防火安全要求。

3、施工区、施工机械、大型柴油发电机、挖掘机、铲车等布置应符合安全要求。

4、生活办公区、作业区电路系统必须布置合理，每台机械必须配有漏电保护设施和防雷防雨保护设施，电线尽量不交叉，以防短路，雨天禁止

七、防渗材料铺设

1、施工前，应认真检查施工区的边坡稳定情况，必要时应先进行相关安全处理。

2、作业人员应按规定穿戴安全帽、安全带、防滑鞋等防护用品；安全绳/安全梯必须于锚固沟内固定好，确保安全绳/安全梯可靠。

3、膨润土防水毯、HDPE膜等较重卷材宜采用机械吊运，作业前，应对吊车，挖机等吊运设备进行安全检查，吊绳、U形扣等辅助设备必须进行强度验算与试吊，满足安全要求后方可使用。吊运过程中如发现吊绳等有破损及断丝现象，应立即进行更换。

4、吊运材料时吊车必须有专人指挥，在吊运材料过程中，严禁任何人在材料下方边坡及场底一定范围内停留或听过，以防吊绳突然断裂或吊车失稳砸伤人员，当材料到位后应等材料降低到一定高度（约离地0.5m）时方能靠近调整及摆放。

5、卷材打开时严禁在卷材前通过及边坡上停留。

6、进行焊接、打磨等需要用电的工序送电之前应预先通知有关的作业人员，施工施工过程中遇到机械故障进行处理时，应停机、断电，拔掉电源插头。

7、所有外露的防渗材料边缘必须立刻用沙袋或者其他重物压紧，以防止被风吹或被拉出周边锚固沟。禁止在大风的天气情况下施工，以防止被风吹起导致人员伤害。

8、禁止在冻土及霜雪未融化时进行膨润土防水毯铺设，防止边坡打滑。

3、做好施工人员的雨季施工培训工作，组织相关人员进行一次全面检查，检查施工现场的准备工作，包括临时设施、临时用电、机械设备等；

4、按现场施工平面图的要求，做好现场排水，保证雨后路干，道路畅通；按照施工方案，提前做好现场排水设施，保证本工程雨天施工期间现场排水畅通，在雨后地面不积水，能最大限度的减少雨水对施工的影响，确保施工生产的顺利进行。

5、雨后及时对锚固沟内积水进行抽排及加强边坡监测，防止发生塌方、滑坡等事故，确保锚固沟及边坡稳定性满足施工要求后方能进行防渗材料的铺设。

6、高边坡作业时，应先对作业面检查、清理，做好防滑措施，并加强对安全带、安全绳/梯的检查，彻底杜绝事故隐患，确保人身安全。

7、所有机电设备应置于棚内或设有防雨罩，并有安全接零和防雷装置，发电机等设施有防雨措施，漏电保护装置可靠,保证雨季安全用电；使用用电设备前，对其进行绝缘测试，达不到绝缘要求的电动工具严禁使用。

8、对拖地的电缆及导线确保整条线完好绝缘密封，防止进水影响其绝缘性；现场机电设备都应有防雨措施，检查插板、防水插头、施工设备等有无破损漏电现象，保证正常供电。雨季施工时间内应充分加强电缆及用电设备的监护。

9、遇大雾天或雾霾天，在能见度非常低的情况下，严禁坡顶行走机械及吊运材料。

5.安全专项治理方案 篇五

工程概况

芙蓉汉城2、3、6、J栋由东郊建司承建，建筑面积12000平方米。

2、J栋为框架，3、6栋为砖混，工期9个月，施工场地为有施工场地，故施工场地较宽，为确保伤亡事故为零；重伤事故为零；一般轻伤事故频率为千分之十五；机械设备完好率为100%；职工受教育率100%；无中毒中暑；无投诉；创建省级标准文明施工工地目标的实现特制定本方案。

具体措施

在项目部的指导下，落实安全规章制度，强化安全防范措施，主动接受监理工程师的监督、检查，确保“安全第一，预防为主”的方针得以落实。建立以项目经理为首的安全保证体系，执行《建筑施工安全检查标准》，专职安全员、防火员、班组兼职安全员、防火员，落实安全、防火规章制度，做好安全、防火检查，发现隐患立即整改。

加强对职工的安全、防火防盗教育提高职工的安全、防火意识，设置各种安全操作牌，安全警示。严禁违章作业、违章指挥。每工种、每工序施工前作好安全交底，安全检查。吸烟必须到吸烟处。

6.消防安全专项治理工作方案 篇六

根据苏州市轨道交通集团有限公司建设分公司苏轨集建字【2015】3号文，关于印发《苏州市轨道交通集团有限公司建设分公司消防安全专项治理工作方案》的通知，文件要求，我项目部认真贯彻落实苏州轨道交通集团有限公司的工作部署，现制定如下实施方案：

一、目标任务

明确落实各部门、个人消防安全责任，对施工现场、办公区、生活区进行全面检查，整治各类消防安全隐患，建立长效的管理机制，提高火灾防控能力及应变能力。

二、组织领导

项目部成立消防安全专项治理领导小组，成员如下： 组长：梅玉雪 副组长：徐峰

组员：李金昌、袁忠、闻虹刚、袁卫华

三、工作重点

1、对生活区、办公区、施工现场各临时板房进行检查，所用材料是否符合要求、房间距是否符合要求，消防设施配备是否符合要求。

2、施工现场易燃易爆危险品存放是否符合要求，动火作业区、可燃材料存放区、配电箱四周灭火器是否配备充足。

3、施工现场、办公区、生活区消防安全标志是否齐全，有无损坏，消防通道是否畅通。

4、生活区宿舍限流器是否完好，是否存在大功率电器使用现象。

5、消火栓是否正常。

四、工作要求

加强组织领导，加大整治力度，确保不发生一起火灾，加强消防安全宣传工作，加强对工人的教育培训工作，确保在场工人掌握灭火器材的使用，提高火灾自救能力；加强自查自纠工作，发现隐患要及时整改，做好火灾防控工作。

中亿丰建设集团股份有限公司

苏州市轨道交通四号线元和停车场（IV-TS-20标）

7.边坡治理专项安全方案 篇七

2013年6月7日, 黑龙江省电力公司召开信息安全治理提升专项活动工作会议, 就信息安全治理提升专项活动进行了工作部署, 明确了各单位在工作中的职责分工和工作安排。对黑龙江公司近期的信息安全形势进行分析, 指出公司原有信息化业务在日常管理中仍存在薄弱环节, 并针对当前信息安全迫切需要解决的问题, 对下一步工作提出明确要求:一是加强组织领导, 要求各单位高度重视, 集中精力抓好落实工作, 真正做到消除思想认识的误区、消除管理与技术的盲区、消除执行规定的死区, 确保如期完成信息安全治理提升任务;二是严格落实信息安全治理提升专项活动要求, 确保信息安全可控在控, 做到落实治理活动工作目标、落实信息安全备案机制、落实各阶段各环节的工作任务;三是做好隐患整改, 完善信息安全督查体系, 要求各单位按照工作部署进行全面摸底、隐患排查与整改工作, 把各项保障措施和整改加固工作落到实处, 同时要加强信息安全督查队伍管理, 加强直属单位分支机构和县级单位信息安全督查工作。