悬臂浇筑桥梁中0号块施工技术

悬臂浇筑桥梁中0号块施工技术（通用5篇）

1.悬臂浇筑桥梁中0号块施工技术 篇一

浅议悬臂浇筑施工中挂篮安装及使用要求

随着预应力及高强材料的出现,桥梁跨径也在增大.采用挂篮进行悬臂浇筑施工也很普遍.本人也经历过内蒙海生不浪黄河大桥、陕西蓝商高速南秦河大桥、厦蓉AT20八吉溪大桥等悬臂浇筑施工,根据自己在挂篮施工中的经验,结合八吉溪大桥,就挂篮的`安装及使用谈谈自己的看法.

作 者：马成文 张丹  作者单位：中交公路一局第四工程有限责任公司 刊 名：商情 英文刊名：SHANGQING 年，卷(期)： “”(11) 分类号： 关键词：悬臂浇筑   挂篮安装  

2.悬臂浇筑桥梁中0号块施工技术 篇二

1.1 荷载引起的裂缝

1.1.1 设计阶段有关应力状态未计算或漏算, 特别是钢筋设置偏少, 或应力集中部分钢筋遗漏, 导致在这些部位产生裂缝, 0号块件上这种类型的裂缝主要会产生在支座部位。

1.1.2 施工时对块件顶部随意增加或改变施工荷载, 导致块件内部出现裂缝。

1.1.3 局部集中力的作用点, 如竖向预应力筋开洞处, 有的0号块在腹板部位还有横向预应力筋, 并在腹板处留有张拉孔, 拆模张拉后, 容易沿着开洞的某一导角发生裂缝。

1.2 温度变化引起的裂缝

温度变化是产生0号块件表面裂缝的主要原因。在施工阶段引起0号块内外温度变化主要因素是混凝土凝固过程中产生的水化热、天气骤然降温及昼夜的较大温差, 采用电热法张拉预应力构件时, 预应力钢材温度可升高至350℃, 混凝土构件也容易开裂。

1.3 混凝土收缩引起的裂缝

在实际工程中, 混凝土因收缩所引起的裂缝也是常见的。在混凝土收缩种类中, 塑性收缩和缩水收缩 (干缩) 是发生混凝土体积变形的主要原因。塑性收缩发生在施工过程中、混凝土浇筑后4h～5h左右, 此时水泥水化反应激烈, 分子链逐渐形成, 出现泌水和水分急剧蒸发, 混凝土失水收缩, 同时骨料因自重下沉, 因此时混凝土尚未硬化, 称为塑性收缩。塑性收缩所产生量级很大, 可达1%左右。在骨料下沉过程中若受到钢筋阻挡, 便形成沿钢筋方向的裂缝。缩水收缩 (干缩) 发生在混凝土结硬以后, 随着表层水分逐渐蒸发, 湿度逐步降低, 混凝土体积减小, 称为缩水收缩 (干缩) 。因混凝土表层水分损失很快, 内部损失慢, 因此产生表面收缩大、内部收缩小的不均匀收缩, 表面收缩变形受到内部混凝土的约束, 致使表面混凝土承受拉力, 当表面混凝土承受拉力超过其抗拉强度时, 便产生收缩裂缝。

1.4 支架模板变形引起的裂缝

1.4.1 支架竖向支撑及横向固定不牢固, 在混凝土浇筑完成后, 支架发生不均匀沉降及发生水平位移, 则混凝土在强度形成过程中会出现裂缝。

1.4.2 模板支撑不牢固或对拉镙丝变形, 在混凝土浇筑过程中出现胀模等现象, 导致混凝土出现裂缝。

1.5 施工工艺质量引起的裂缝, 在此不一一赘述。

1.5.1 混凝土保护层过厚, 或乱踩已绑扎的上层钢筋, 使承受负弯矩的受力筋保护层加厚, 导致构件的有效高度减小, 形成与受力钢筋垂直方向的裂缝。

1.5.2 混凝土振捣不密实、不均匀, 出现蜂窝、麻面、空洞, 导致钢筋锈蚀成为荷载裂缝的起源点。

1.5.3 混凝土搅拌、运输时间过长, 使水分蒸发过多, 引起混凝土塌落度过低, 使得在混凝土表面上出现不规则的收缩裂缝。

1.5.4 混凝土初期养护时急剧干燥, 使得混凝土与大气接触的表面上出现不规则的收缩裂缝。

1.5.5 用泵送混凝土施工时, 为保证混凝土的流动性, 增加水和水泥用量, 或因其它原因加大了水灰比, 导致混凝土凝结硬化时收缩量增加, 使得混凝土面上出现不规则裂缝。

1.5.6 混凝土分层或分段浇筑时, 接头部位处理不好, 易在新旧混凝土和施工缝之间出现裂缝。

1.5.7 施工质量控制差。任意套用混凝土配合比, 水、砂石、水泥材料计量不准, 结果造成混凝土强度不足和其他性能 (和易性、密实度) 下降, 导致结构开裂。

2 本项目中所采取的控制措施

2.1 荷载引起的裂缝控制措施

0号块支座上钢筋网片的层数及数量必须严格按设计要求进行布设, 在混凝土浇筑过程中, 因该处钢筋较密, 振捣难度较大, 可适当的加大混凝土的坍落度, 提高混凝土的和易性, 安排专人负责振捣及检查, 确保该处混凝土密实。

竖向、横向预应力筋的张拉槽口, 特别是腹板有横向精轧螺纹钢时的张拉槽口, 是极易产生裂缝的地方, 一方面在竖向精扎螺纹钢下严格按设计要求布设螺旋筋, 另一方面在施工中尽量将槽口做成圆形, 在腹板上的横向槽口处, 可适当的增加螺旋筋, 以防止混凝土在槽口某一明显导角处产生裂缝。

在混凝土强度形成过程中, 严格控制块件顶部的施工荷载, 不能在强度没有完全达到或预应力没有张拉压浆的情况下就安装挂篮等承重构件。

2.2 温度变化引起的裂缝控制措施

混凝土强度形成过程中产生的水化热, 导致混凝土内部出现高温, 若这时外部温度较底, 内外温差达到20℃以上, 则在混凝土表面就容易产生裂缝, 一般来说, 对于厚度≥2m的混凝土构件即认为是大体积混凝土, 本0号块腹板厚2米, 截面高7.5米, 截面宽9米, 因此, 参照料有关文献, 计算混凝土内部最高温度为65.6℃, 表面最高温度为43.5℃, 内外温差达22.1℃, 因此采取了埋设冷却管的方法降低内外温差。

2.2.1 冷却管埋设时, 进水口设在近混凝土中心处, 出水口设在混凝土边缘处。进、出水口均引出混凝土面以上。每层水管的垂直进、出水口互相错开, 间距1.5m, 且出水口有调节流量的水阀和测流量设备。

2.2.2 冷却水管安装时, 要牢靠的固定在钢筋骨架上, 浇筑前做通水试验, 检查冷却水管的密封性能, 防止在混凝土浇筑时水管变形、脱落或发生堵管、漏水现象。

2.2.3 每层循环水管被混凝土覆盖并振捣完毕, 即可在该层水管内通水。

2.2.4 冷却水管使用完毕, 需压注水泥浆封闭。

2.3 混凝土收缩引起的裂缝控制措施

混凝土的塑性收缩产生的裂缝控制措施主要是防止在腹板与顶板交界处出现裂缝, 这是大于5米高的块件在施工时尤其需要注意的地方。一方面为减小混凝土塑性收缩, 施工时应控制水灰比, 避免过长时间的搅拌, 下料不宜太快, 振捣要密实, 竖向变截面处宜分层浇筑。另一方面可将混凝土分两次浇筑, 浇筑至翼板根部, 待其强度形成后, 再浇筑顶板, 也可在浇筑混凝土过程中, 浇筑到顶板时先浇筑顶板外侧, 最后浇筑与腹板的接触面, 给腹板混凝土一个收缩的时间, 同时加大翼腹板结合处的振捣。均可有效的防止该处出现裂缝, 本工程采取的是后一种浇筑方法。

混凝土的缩水收缩产生的裂缝控制措施主要是拆模后混凝土表面的养护, 若养护不当或不及时, 表面失水, 产生收缩裂缝, 在养生期内必须要采取有效措施确保混凝土表面湿润, 本工程采用的是安排专人采用喷雾器对混凝土进行养护, 并做好外侧密封围护工作, 可有效的防止了混凝土的干缩裂缝。

2.4 支架模板变形引起的裂缝控制措施

不管0号块采取什么样的支架形式, 都必须要对支架变形进行详细的计算, 计算支架各个方面的变形值是否符合规范要求, 然后再采用设计荷载的120%的重量对其进行预压, 以消除非弹性变形, 测出弹性变形, 由于支架基本上均为钢支架, 因此, 在预压重量上去后, 要安排人员对所有支架构件的接触点进行检查补焊, 以消除接触点不牢固所带来的变形。支架必须与墩身进行有效的固结, 防止出现支架横向位移, 确保支架安全。

因梁体腹板较高, 施工前在方案中必须对模板支撑作详细计算, 计算通过后, 方可用于实际工程上, 不能单靠经验进行施工, 在施工时, 浇筑底板混凝土时, 可适当的降低底板混凝土的坍落度, 这样在浇筑腹板时不至于从底板大面积的向上翻混凝土, 若有必要时, 可采用压仓板, 但必须注意在底板混凝土已稳定腹板混凝土开始浇筑的情况下, 不允许对底板导角处再进行振捣, 以防止在底腹板处出现空洞及裂缝。

2.5 施工工艺质量引起的裂缝控制措施

施工工艺质量好坏, 对块件的整体质量影响较大, 必须要严格按施工规范及设计要求进行施工, 在防止裂缝方面主要是钢筋保护层的厚度必须要符合设计要求, 混凝土质量必须要满足浇筑条件, 混凝土振捣必须要严格按施工规范的要求进行施工, 混凝土表面收浆要及时, 必要时要多次收浆, 混凝土表面拉毛要均匀, 养护必须及时到位。

结语

通过以上的分析及有针对性采取的控制措施, 所施工的0号块没有出现裂缝, 有效保证了0号块施工质量。但如何更有效的防止大体积混凝土表面不出现裂缝, 因各结构不同, 其影响因素也是多种多样, 是一个较为复杂的问题。本文主要对本工程中所采取的一些措施进行了论述, 以引起在桥梁施工中对混凝土裂缝问题的重视, 提高桥梁工程的整体质量。

摘要：分析悬臂施工桥梁0号块混凝土表面产生裂缝的原因及机理, 在武西高速公路黄河大桥悬浇箱梁0号块施工中, 有针对性的采取了一定的措施, 有效的防止了混凝土表面裂缝的产生。

关键词：悬浇,桥梁0号块,裂缝分析控制

参考文献

[1]孙艳凤, 王秋萍.预应力连续刚构桥梁悬臂施工控制[J].黑龙江工程学院学报 (自然科学版) , 2010 (2) .

[2]郑尚敏, 程海根.预应力混凝土连续刚构桥施工监控分析[J].四川建筑, 2010 (1) .

[3]徐永煌.预应力混凝土连续刚构桥悬臂施工控制研究[J].山西建筑, 2007 (29) .

3.桥梁挂篮悬臂浇筑法施工技术分析 篇三

【关键词】桥梁施工；挂篮悬臂浇筑；施工技术

一、前言

挂篮悬臂浇筑的施工技术是在减少施工器械设备和大量支架的前提下，可以方便方地建造流量大的河道和交通量相对来说比较大的立交式结构的桥，而且这种施工技术不受跨度的限制，成本较普通的施工技术来说比较低，性价比高。

二、悬臂浇筑施工技术

1.悬臂施工法的概念

悬臂施工技术的实施是一项古老的建桥工艺技术了，早在上世纪50年代就已经发展起来了，其技术特点就是将桥梁的结构分成许多个阶段，由桥墩顶端向桥身两侧进行多个阶段的浇筑，最后合拢整个桥身的结构，悬臂浇筑技术每一桥墩节段一般是2-5m左右。

2.悬臂施工法的特点

因為是分段施工，所以在施工的过程中不需要采用大型的设备，仅需要挂篮就可以完成桥梁的施工；在施工的过程中，桥墩可以同时作业，这样对工期的进行是非常有利的；桥梁段的施工都是在挂篮上面完成的，所以保证了桥梁建筑施工的连续性和保障了桥身的施工，因为桥身节段的施工作业是一项难度系数比较低的工作，操作可实施性强，所以需要的作业人员比较少，节省了开支，同时对桥身质量有保障。

3.挂篮悬臂施工要点

3.1.挂篮行走

在桥梁建筑中多采用的是利用导链在桥身前端拖的方式或者是采用液体千斤顶推的方式。

3.2.挂篮模板就位

在施工过程中利用的是竖向的预应力筋，挂篮的后锚必须要可靠的链接，这个环节是极其重要的，需要有专门的人员进行核实监查。

3.3.钢筋绑扎，预应力管道安装与前段钢筋的连接符合技术要求

桥身的预应力的管道位置必须正确；桥身预应力管道的链接应该安全可靠；锚垫板与预应力管道垂直；

3.4.混凝土浇注

混凝土的浇筑应该结合桥体的特点采用的是对称的浇筑手段，如果浇筑的不平衡应该及时地提出，进行及时地技术处理，在混凝土浇筑的时间上，应该与混凝土运送的时间相适应，更应该注意的是混凝土的捣固。

3.5.挂篮悬臂浇筑的时间

在桥梁建筑的施工过程中，挂篮的就位，模型的移动，应该是需要大概6个小时的时间；而修整、调高模型就位则应该需要12个小时；底板的捆绑、钢筋的绑扎，管线的预埋等等则应该需要20个小时的时间；桥身内膜的移动，修整的就位，则需要10个小时的时间，顶板的钢筋捆绑、安装顶板的波纹管道则需要18个小时的时间；浇筑混凝土则需要10个小时的时间；拆模板则需要3天的时间；预应力筋则需要10个小时的时间；管道压浆则需要8个小时的时间，总的合计则需要7天的时间，在正常的施工条件下，一个循环的时间是7到10天以内。

3.6.挂篮安装

在桥身的施工作业中，挂篮的连接应该要牢固，不可以任意地切割或者是随意改变形态，要保证吊篮作业的安全；在桥身设计的时候就应该要将挂篮的安装、卸除、挂篮的形式、挂篮所需要承受的能力、挂篮的运输方式等等考虑在内，挂篮的费用支出也是桥梁建筑的预算之一，所以也要及时考虑和审核。

3.7.施工的控制

在挂篮浇筑的施工过程中，施工监控是一个动态的监控过程，贯穿着整个桥梁的施工过程，常用的线型控制是悬臂施工的重要控制之一，在施工控制中，最主要的是底座模型的标高确定，所以在施工现场，应该要结合实际的施工环境，进行实地的考察，再逐步调整模型高度确定，保障施工质量。

3.8.挂篮的形式

桥梁挂篮是悬臂浇筑施工的主要设备，它是一个可以活动拆卸的脚手架，根据不同的地理环境，挂篮的机构样式也多种多样，如果按照结构形式来区分的话：可以分为斜拉式、型钢式；如果是按照平衡方式分的话：压重式、锚固式等。不同的桥梁类型、不同的地域可以采用不同的形式挂篮结构。

三、结合实例讲述施工要点

大桥桥位属河谷地貌，两岸均为居民区，桥型为预应力混凝土变截面连续箱梁，跨径组合为27m+43.5m+73m+43.5m=187m，其主体采用3跨单箱单室变截面预应力混凝土连续梁桥，其采用平衡悬臂挂篮施工法；箱梁顶宽15.25m，底宽8.25m，悬臂为3.5m，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用C50混凝土，纵向预应力体系。

1.影响桥梁主体的因素

在挂篮式浇筑的施工过程中，由于温度的变化、现场的气压、挂篮的体系改变等等，对梁体结构的顺利合拢造成的影响比较突出，所以在施工的过程中，应该对梁体结构的挠度进行动态的监测，保证其在一定的合格范围之内，从桥梁建筑的施工来看，影响挠度的主要有：挂篮的变形、模板的尺寸、摩擦阻力、混凝土捣固等等。

挂篮变形主要的原因有因为挂篮在混凝土的作用力下弹性形变或者是由于挂篮各个连接点变形所导致的，所以在桥梁建筑的施工过程中应该要及时保证挂篮的承载能力，做好支架，保证挂篮的顺利使用。

实际的结构误差，由于混凝土的浇筑特性，所以对于模板来说会有一定的偏差，这样就会导致桥体与实际设计的不符合，所以在施工的过程中要严格地检查模板的准确性和平整的程度，在施工的过程中要对模板进行校对，修正模板的几何形状。

在施工的过程中应该要加强对梁体的检查，必须要由专业的测量人员对管道进行定位，在施工的过程中也应该要确保桥体的平衡，确保两端同步张拉，以此来减少预应力张拉对挠度的影响。

2.桥梁施工控制措施

工程选用的挂篮结构为桁架式挂篮。挂篮由两组主纵梁、前支承座、后锚系统滑移轨道、两组上桁梁、底篮、吊杆及内侧模板组合而成。其施工顺序为：先上游箱梁合拢，再进行下游箱梁施工。

在施工的过程中，要利用对预应力连续箱梁的结构线形及内力的控制，确保施工过程中结构的安全，使得桥梁结构成型之后可以最大化地贴近设计现实，最终满足设计的要求，同时在施工的过程中，桥墩的挂篮要同步位移，桥梁的混凝土要对称地浇筑，桥梁的坐标及高度要符合设计，横断面的设计要至少由三个点来控制，在每一个桥梁的施工后要进行轴线的测量，根据测量所得，及时地调整桥梁的安装数据，在施工的过程中要严格地控制桥身的荷载，按照设计的要求进行水箱的压重和卸除。

在桥梁建筑施工的过程中，要及时地掌握好施工的结构状态，及时地将施工的测量安排在环境的温度，把桥梁底端的标高和桥梁直面坐标作为整体桥梁的标高目标，对模型的树立、混凝土的浇筑之后、预应力张拉之后三个阶段的桥梁标高进行一个跟踪的监测，这有助于获得第一手的数据资料，及时调整桥体走向，对全程的桥梁施工可以有效及时地检测到桥体变化，将施工的误差减少到最低。

四、结束语

桥梁的使用随着使用年限的增加和桥上交通量的流通，越来越多的桥梁问题引起了人们的重视，我们应该在日常行为中形成一定的经验，不断地对现有的技术进行总结，形成一个规范的技术系统，在施工中保障桥梁的安全质量，同时，我们也应该在已有成熟的技术上结合新形势的发展，开创出新的技术，研发出新的材料，提高桥梁的质量水平。

参考文献

[1]杨湛.探讨桥梁挂篮悬臂浇筑施工技术的应用[J].四川建材.2011（8）：90-92

[2]茅欢明.连续梁桥挂篮悬臂施工法浅议[J].中国高新技术企业.2013（4）：20-22

[3]魏安清.悬臂施工挂篮设计与施工技术[J].北方交通.2012（7）：201-203

4.悬臂浇筑桥梁中0号块施工技术 篇四

关键词：连续梁,支架,螺旋钢管,砂筒,检算

1 总体说明

跨望岛河连续梁(40+64+40)m悬灌梁0号段全长9 m,墩顶梁高6.05 m,悬臂前端梁高5.341 m,梁底宽6.7 m,梁上翼缘宽12.2 m,0号段重591 t,墩高14 m,其断面如图1所示。

2 施工方案

承台施工时预埋80 cm×80 cm×2 cm钢板,吊装螺旋钢管并与钢板焊接,在第二层承台螺旋钢管离地面50 cm起,每300 cm套装焊接法兰一道,并在法兰四周焊接5 cm×10 cm×2 cm三角斜撑,各螺旋钢管法兰之间用25号槽钢焊接连接成整体,钢管顶部焊接80 cm×80 cm×2 cm钢板,钢板上安装2 000 kN/个的砂筒,砂筒与钢板之间焊接,砂筒上焊接双45a工字钢为横梁,横梁上焊接36a工字钢为纵梁,纵梁上20 cm的间距横向铺装10 cm×10 cm的方木,方木上铺装2 cm的竹胶板为连续梁底模。

3 支架设计情况

1)托架立柱:墩身每侧设置双排10根ϕ610×10 mm螺旋钢管(见表1),横向间距(3.15+2×2.95+3.15)m,纵向间距2 m。总共16根钢管立柱,全部支撑在承台预埋80 cm×80 cm×2 cm钢板上。

2)横垫梁采用2Ⅰ45a工字钢;跨度L=(3.15+2×2.95+3.15)m,横梁和螺旋钢管之间通过砂筒调整高度。

3)纵梁采用Ⅰ36a工字钢,间距布置腹板下为28 cm,共设置5根(含导角),底板下为39 cm,共设置10根,跨度L=(2.95+2.95)m。

4)0号块长度为9.0 m,混凝土方量为227.31 m3,节段重量为591 t。

5)0号块墩顶高度为6.05 m,边截面高度为5.341 m。

6)腹板厚度为80 cm。

7)底板厚度为80 cm,倒角处60 cm×30 cm。

8)顶板厚度40 cm,倒角处90 cm×30 cm。

4 计算依据

1)《跨海峰路特大桥施工图》;

2)《双线圆端形实体桥墩施工图》;

3)《无碴轨道预应力混凝土连续梁(双线、悬浇)跨度40+64+40》;

4)《路桥施工计算手册》;

5)《建筑技术》。

5 支架材料参数

木材(A-2红杉木),顺纹弯应力[σ]=13 MPa,弯曲剪应力 [τ]=2.0 MPa ,弹性模量E=104 MPa,Q235钢材,拉压应力[σ]=135 MPa,弯曲应力[σw]=140 MPa,剪应力[τ]=80 MPa,弹性模量E=2.1×105 MPa。

根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得,并综合考虑浸水时间,竹胶合模板的力学指标取下值:

[σ]=12 MPa,[τ]=1.3 MPa,E=5×103 MPa。

6 支架结构检算

1)2 cm厚竹胶板检算:

混凝土容重取26.5 kN/m3,超灌系数取1.05,分项系数1.2,支点间距20-10=10 cm,荷载取值紧靠墩身腹板处,内外模及支架:按1.5 kN/m2考虑,人员及机具设备取2 kN/m2,混凝土灌注振捣荷载取3 kN/m2,分项系数1.4(取b=10 cm宽截面分析面板)。

q=5.93×26.5×0.1×1.05×1.2+(1.5+2+3)×0.1×1.4=20.71 N/mm。

M=q×l2/8=20.71×1002/8=25 887.5 N·mm。

W=bh2/6=0.1×0.022/6=6 666.67 mm3。

I=bh3/12=100×203/12=66 666.67 mm4。

σ=M/W=25 887.5/6 666.67=3.883<[σ]=12 MPa,合格。

τ=N/A=0.5×20.71×100/(100×20)=0.52<[τ]=1.3 MPa,合格。

fmax=5ql4/(384EI)=5×20.71×1004/(384×5×103×66 666.67)=0.08<L/400=0.25 mm,合格。

2)10 cm×10 cm方木(20

cm间距布置)检算:混凝土容重取26.5 kN/m3,超灌系数取1.05,分项系数1.2,荷载取值紧靠墩身腹板处,内外模及支架:按1.5 kN/m2考虑,人员及机具设备取2 kN/m2,混凝土灌注振捣荷载取3 kN/m2,分项系数1.4(取腹板下和底板下两处的方木分别检算)。

腹板下(支点间距28 cm):

q=5.93×26.5×0.2×1.05×1.2+(1.5+2+3)×0.2×1.4=41.42 N/mm。

M=q×l2/8=41.42×2802/8=405 916 N·mm。

W=bh2/6=100×1002/6=166 666.67 mm3。

I= bh3/12=100×1003/12=8 333 333.33 mm4。

σ=M/W=405 916/166 666.67=2.44<[σ]=13 MPa,合格。

τ=N/A=0.5×41.42×280/(100×100)=0.58<[τ]=2 MPa,合格。

fmax=5ql4/(384EI)=5×41.42×2804/(384×104×8 333 333.33)=0.05<L/400=0.7 mm,合格。

底板下(支点间距39 cm):

q=1.19×26.5×0.2×1.05×1.2+(1.5+2+3)×0.2×1.4=9.77 N/mm。

M=q×l2/8=9.77×3902/8=185 752.13 N·mm。

W=bh2/6=100×1002/6=166 666.67 mm3。

I= bh3/12=100×1003/12=8 333 333.33 mm4。

σ=M/W=185 752.13/166 666.67=1.11<[σ]=13 MPa,合格。

τ=N/A=0.5×9.77×390/(100×100)=0.19<[τ]=2 MPa,合格。

fmax=5ql4/(384EI)=5×9.77×3904/(384×104×8 333 333.33)=0.04<L/400=0.975 mm,合格。

3)分配梁36a工字钢检算:

混凝土容重取26.5 kN/m3,超灌系数取1.05,分项系数1.2,横梁所承担的荷载分为翼缘板区、腹板区和底板顶板区,其混凝土荷载计算如下:

翼缘板区(单侧3根):0.65×26.5×0.77×1.05×1.2=16.71 kN/m。

腹板区(单侧5根间距28 cm):5.93×26.5×0.28×1.05×1.2=55.44 kN/m。

底板顶板区(10根间距39 cm):1.19×26.5×0.39×1.05×1.2=15.50 kN/m。

内外模及支架:按1.5 kN/m2考虑,人员及机具设备取2 kN/m2,混凝土灌注振捣荷载取3 kN/m2,分项系数1.4。

翼缘板区:16.71+(1.5+2+3)×0.77×1.4=23.717 kN/m。

腹板区: 55.44+(1.5+2+3)×0.28×1.4=57.988 kN/m。

底板顶板区:15.5+(1.5+2+3)×0.39×2×1.4=22.6 kN/m。

取最不利荷载:跨度2 m的腹板区分析图见图2～图4,跨度5 m的翼缘板区的分析图见图5～图7。

σmax=M/W=29/(877.6×1 000)=33.04 MPa<[σ]=140 MPa,合格。

τmax=QSM/(IMδ)=58×508.8/(15 796×1)×10=18.68 MPa<[τ]=80 MPa,合格。

采用清华大学结构力学求解器计算挠度fmax=0.36<L/400=5 mm,合格。

σmax=M/W=74.12/(877.6×1 000)=84.46 MPa<[σ]=140 MPa,合格。

τmax=QSM/(IMδ)=59.29×508.8/(15 796×1)×10=19.1 MPa<[τ]=80 MPa,合格。

采用清华大学结构力学求解器计算挠度fmax=5.8<L/400=12.5 mm,合格。

4)横梁(45a工字钢双根布置)检算:

横梁检算最不利处为靠近墩身的分配梁反力,单根分配梁荷载F为:底板和顶板处每根分配梁:

F1=[4.647×1.7×26.5×1.2+(1.5+2+3)×(3.9×2)×1.4]/10=32.22 kN。

腹板处每根分配梁:

F2={5.664 3×1.7×26.5×1.2+[1.5×8.14×1.7+(2+3)×1.4×1.7]×1.4}/5=70.38 kN。

翼缘板下每根分配梁:

F3=[1.175 6×3.5×26.5×1.2+(1.5+2+3)×(2.75×3.5)×1.4]/3=72.8 kN。

采用结构力学求解器分析,见图8～图10。

σmax=M/W=118.97/(2×1 432.9)×1 000=41.51 MPa<[σ]=140 MPa,合格。

τmax=QSM/(IMδ)=309.32×508.8/(2×32 241×1.15)×10=21.22 MPa<[τ]=80 MPa,合格。

采用清华大学结构力学求解器计算挠度fmax=0.37 mm<L/400=7.3 mm,合格。

5)螺旋钢管(ϕ610)失稳检算:

按照一端固定,一端自由,l0=2×14=28 m,N为横梁最大反力,λ=l0/i=28 000/212.16=131.97<[λ]=140,ϕ=0.341。

σ=N/(ϕA)=523.92×1 000/0.341/18 849=81.51 MPa<[σ]=135 MPa,合格。

虽然螺旋钢管失稳检算合格,但其长细比系数偏大,为保证其安全性,所以在螺旋钢管的底部、顶部及每300 cm的位置采用法兰加固焊接连接系,使各钢管连接成整体,同时与墩身预埋钢板连接,改变其为一端固结一端铰接,以提高其稳定性。

6)基础检算:

0号块螺旋钢管支撑在承台上,在承台上预埋800 mm×800 mm×20 mm的钢板,钢板抗剪τ=Q/A=523.92×1 000/(610×π×20)=13.66<[τ]=80 MPa,合格。

C30混凝土承压应力σ=N/A=523.92/(0.8×0.8)=818.625 kPa<[σ]=20 MPa,合格。

7结语

此支架系统较为普通,但是全面的介绍了各支撑体系的受力分析,为现浇体系支架计算提供了参考。

参考文献

5.悬臂浇筑桥梁中0号块施工技术 篇五

对于本工程来说, 大桥的工程建设总长度是333.738m, 桥面的净宽度是20m, 设计的桥体载荷是A级, 抗地震裂度等级为VII度, 采用的河内通航标准为3级, 其主桥结构为T型的连续性梁结构, 引桥的长度为20m的先张法预应力空心梁的简支结构, 而桥体的主跨则是三跨预应力的砼箱梁的横向双箱截面的形式, 单箱底的宽度为6.5m, 而悬臂板的长度为2.05m, 桥体的中心支点距离箱梁的中心高度为4.3m, 跨中梁的高度为2.0m, 桥体的地面则是采用抛物线的形式进行连接的。整个桥体的具体施工程序如图1所示, 在实际的施工过程中应当准备两套挂篮, 在B和C两个桥墩上同时开始施工, 在上述浇筑完成之后再进行A和D跨边的合拢, 最后再进行中间的合拢, 最终连接成为一个三跨式的连续梁。

2 对于连续梁灌注时应当注意的施工技术

2.1 对于0#号梁段灌注施工时使用的技术

2.1.1 对于支架的搭设和预压

在完成对于主桥墩的浇砼之后, 0#梁段采用轮扣的方式来完成满堂支架的搭设, 最终在支架上完成桥墩的浇筑。在实际的施工过程中应当预留通道来进行支架配件的运输, 在进行拼装时, 应当借助吊车来完成垂直安装, 使桥墩四周的钢管都能够直接顶在桥墩上面, 并且使钢管能够和支架完成有效的连接。另一方面来说, 在保证桥墩支架的稳定性的同时对两个主桥墩要同时进行施工, 以保证桥体受力的平衡性。

2.1.2 正式支架和临时支架之间的关系

因为在实际的施工过程中正式的桥体支架难以承受桥体带来的不平衡力矩。因此, 就要在施工过程中架设临时性的支架来平衡桥体所带来的不平衡力矩对整个工程建设所带来的影响[1]。这种设置在很大程度上完成了对于桥体的临时性固定。在实际的施工过程中, 每个桥墩都需要设置8个临时性的桥体支架, 临时性的支架结构为C40式的硫磺栓结构;对于正式的支架来说, 其结构通常会采用盆式橡胶支架结构对桥墩的支座进行永久性的固定处理, 如此一来, 单向活动的支座就能够和上下导向的挡块形成对症, 进而实现对于固定支座所有部件的正确固定。

2.1.3 对于模板和钢筋的施工

在模板和钢筋的安装过程中应当注意以下几点: (1) 对于底模的安装, 应当先进行特制大块钢模的处理, 并且还要对底模采用包侧模的方式来进行实际的安装; (2) 对于侧模的安装, 一般来说, 当侧模和支架的吊装完成之后, 再通过碗扣式的脚手架对翼板的下口进行必要的支撑, 以防止侧模发生侧翻。只有采用这种办法才能够有效保证工程建设过程中的安全性和有序性; (3) 对于内膜的安装, 在进行侧模的安装的时候应当使用钢木组合的模板进行钢管支架的支撑, 以保证拉条和外膜能够产生相互拉扯的力量, 最终保证腹板的几何尺寸的准确性; (4) 对于钢筋的制作, 一般来说, 在进行钢筋的绑扎过程中应当在施工现场搭设相应的钢筋绑扎平台, 然后再借助吊车将制作好的钢筋吊装到模型中, 从而有效的确保钢筋绑扎的质量和工程进展的速度[2]。另一方面来说, 为能够方便钢筋的吊装, 一般会在钢筋网的内部铺设钢管骨架, 在完成钢筋入模之后再将骨架拆除即可; (5) 对于钢筋的安装, 在实际操作过程中应当根据设计的基本要求在完成底模的定位之后在进行底板和腹板钢筋的绑扎, 最后完成顶板钢筋的绑扎处理。与此同时, 必须在钢筋中防止预制件。

2.1.4 对于砼的浇筑

通常来说, 为尽可能地保证工程建设的基本质量, 都是采用一次性的浇筑办法进行混凝土的浇筑的, 在浇筑之前应当对钢筋、模板以及所涉及到的标高和轴线进行测量和检查, 在确认符合要求之后才可以开始混凝土的浇筑工作, 而处于工程建设安全的考虑, 浇筑的顺序为先底板, 然后在进行两侧向中间的逐渐靠拢, 这种浇筑顺序能够极大地防止工程支架的变形, 减小混凝土对支架所产生的水平推力, 最后再进行腹板和底板的混凝土的浇筑。另一方面来说, 在进行混凝土的振捣时应当严格遵循相关的施工要求, 严禁直接捣固预应力在波纹管现象的出现, 进而有效的防止管道位移和漏浆现象的出现。

2.2 对于对称段的施工

2.2.1 完成钢筋的绑扎

与0#梁段的施工办法一样, 对于对称段的施工应当根据设计的基本要求完成钢筋的下料和弯制, 在钢筋完成基本的形状制作之后, 要对钢筋进行标牌, 并且根据类别的不同分开进行储存。在施工中应当根据实际需求进行钢筋的绑扎, 而绑扎的顺序则是按照先底板后腹板, 与此同时还要进行预应力钢筋和波纹管道的安装, 在内膜基本到位之后, 在完成顶板钢筋的绑扎工作[3]。

在进行混凝土的浇筑之前要完成对于预应力管道和管身连接完整性的检查, 并且将塑料管插入到预应力的管道之中, 在进行混凝土的浇筑时不能直接进行振捣, 以防止管道的破损和漏浆现象的出现。

2.2.2 对于混凝土的施工

混凝土施工完成后的开裂现象是造成工程建造质量下降的主要因素。在实际的施工过程中对于箱梁是采用一次成型的方式进行混凝土的浇筑的, 而对于底板混凝土的浇筑则要在全部的混凝土初凝完成之前全部完成, 只有这样才能够避免裂纹的出现。

2.2.3 对于预应力的施工

由于施工设计要求的不同, 对于属相的预应力钢筋的要求也会有所不同, 一般来说, 是使用YCW-400这一型号的千斤顶和ZB-500这一型号的电动油泵进行钢筋预应力的张拉的, 而张拉又可以划分为纵向, 横向以及竖向三种形式, 而据顶工程质量和工期的则是钢筋的纵向张拉过程, 对于张拉钢筋的强度要求则为设计值的90%以上, 并且钢筋的产成时间超过十天。

2.3 在合拢段进行的体系转换和实际的施工

合拢是整个连续梁施工最为重要的工序, 所以说, 在这一工序进行的过程中桥体的受力必须满足基本的要求, 并且对于施工的误差有极强的控制要求, 而合拢的顺序则为先边跨后中跨, 而合拢的施工则是在边跨的直线段支架上完成施工的。而对于预应力的张拉则应当先拆除桥体的临时性支架, 将临时性之间上面的反力转移到永久性支架上面来, 有效的保证双悬梁向着单悬梁体系的转换, 而在边跨的直线支架上完成全部的合拢施工则是实现了两个单悬臂梁向着三跨连续梁的转换。

3 结语

在进行悬臂梁的施工时, 应当对于所有的工况数据进行收集和分析, 根据数据的变化来调整工程建设的标准。在进行混凝土的浇筑时, 应当在一天中温度最低的时候进行, 并且加强凝固过程中的养护, 使浇筑完成后的温度逐渐上升, 促进混凝土的有效凝固, 从而有效的保证工程建设的基本质量。

摘要：大跨度连续梁悬臂浇筑施工作为桥梁工程中一项重要的施工内容, 对工程质量有比较大的影响。文章通过实际案例, 对大跨度连续梁悬臂浇筑的施工特点和施工方法进行了分析介绍, 旨在为类似工程提供借鉴经验。

关键词：桥梁工程,大跨度连续梁,悬臂浇筑

参考文献

[1]赵晓明.混凝土连续梁施工中应注意的问题[J].桥梁技术, 2010 (11) :132-133.

[2]李有为.霸王河特大桥连续梁悬灌施工技术探析[J].山西科技, 2010, 25 (3) :96-97.