关于增用变压器的申请

关于增用变压器的申请（精选8篇）

1.关于增用变压器的申请 篇一

关于申请用电变压器报停的

报 告

岳阳市电业局领导：

我鑫恒不锈钢有限责任公司，现有一台在用500KVA变压器，目前由于年关已近，春节将至，职工已放假回家团聚，同时厂内全套机械设备正值须全面检修，停产时间在年后，待设备检修完毕，职工全部返厂后才能复工生产，为减轻企业负担和成本开支，今特具报告请求贵局领导将现用变压器进行申请报停，春节过后复工再行申请复电，诚望批准为盼！

此致

敬礼

申请单位：岳阳市鑫恒不锈钢有限责任公司

二0一一年

月

日

2.关于增用变压器的申请 篇二

目前, 我国及福建电力系统内判断变压器状态的方法有很多种, 如直流电阻、介质损耗、绝缘电阻吸收比等, 其中较为特别的还有对变压器进行拉闸与合闸操作来进行检验, 通过这种方法来简单地测定变压器相关情况。在每一次试验过程, 试验的现象非常关键, 本文主要对每次试验的现象进行探讨, 在对变压器进行试验时, 其现象可以准确地反映变压器的质量问题, 而且还可以反映变压器的部分信息, 如:变压器的检修情况以及变压器的安装情况都可以通过相关现象体现出来。

2 试验的意义

当变压器通电时, 也就是合闸的时候, 变压器的内部会产生励磁电流, 此电流值是一个不可以忽视的数值。在某些磁场非常强的环境下, 由于产生的电流非常大, 从而导致铁芯的绕组间有着强烈的反应, 产生比较大的电动力。我们可以想象一下, 在这种情况之下, 若变压器的强度无法达到相应的要求, 这就很可能会导致变压器的内部发生变形, 还有就是, 如果变压器无法抵卸来自其本身的电动力, 则很可能会造成变压器的短路。所以, 变压器的该项试验具有非常重要的意义。

3 温度因素的影响分析

对于绝缘电阻来说, 其某些特性非常明显, 尤其是在温度方面, 大多数绝缘电阻的阻值都是随着温度的升高而减小。如果用坐标图来表达温度与绝缘电阻阻值之间的关系, 所得的曲线是开口向右的二次函数图像。以下我们从微观角度对其进行解释, 众所周知, 在各项条件一定的前提下, 环境温度与分子运动呈正比例关系, 同理可得, 离子的运动也受到这一规律的制约。所以, 当周围环境逐渐升高时, 绝缘电阻内部的离子运动和分子运动会不断加剧, 最终增加电阻的极性, 降低绝缘电阻的阻值。不仅如此, 当周围环境温度上升时, 绝缘电阻内部的水也会随之活跃起来, 这些水份会自动溶解电阻内部的一部分杂质, 从而大大的增加了电阻降低的速度。除此之外, 当绝缘电阻的表面非常脏时, 这也会使绝缘电阻的阻值降低, 在试验过程中不难发现, 绝缘电阻在表面较脏时, 阻值降低的幅度最大。科学家在大量实验的基础上得出结论:电力变压器的绝缘吸收不是一成不变的, 温度等因素对其变化起着至关重要的作用。通常, 周围环境温度上升时, 电力变压器的绝缘吸收比会降低;而当周围环境温度下降时, 电力变压器的绝缘吸收比反而增加, 但干变压器的表现是相反的, 但都是在一定条件之下才能表现出相应的现象, 当温度不断升, 直至四十摄氏度或以上时, 已经超出了材料的极限值, 绝缘电阻阻值的变化方向便会发生改变。

4 泄漏电流与试验电压极性的关系分析

大家都知道, 变压器的外皮是引起绝缘受潮的重要因素。水分子在电场中一般显示为正电荷, 但是当正极性的电压与变压器的绕阻相结合时, 其内部的水分子也会随之变化。带正电荷的水分子会被周围电场排斥到变压器的外壳, 减少内部的水分含量, 因此当电流通过变压器的内部时, 电流的流量也会相对减少。相反亦然, 当在变压器的绕组上加上负极性时, 内部的水分子就会发生一定变化, 电场会排斥这些带电的水分子, 使其进入变压器外壳, 在一定程度上增加水分含量, 所以变压器内部有电流通过时, 电流流量会呈正增长趋势。但是我们也应认识到, 并不是所有变压器都受电压极性的影响, 比如新电压器不会出现受潮现象, 所以其内部的水分含量微乎其微, 基本可以忽略, 由此可见, 新变压器并不会受到电压极性的影响, 在这种情况下所测得的泄漏电流并不完全一致。

5 升压速度的影响

泄漏电流在一般意义上被理解为电力变压器的某个性质, 在理论上说, 它与泄漏电流与变压器的升压速度不存在关联影响, 但是实际情况却与之存在一定的出入, 假设运用微安表进行数值的读取, 读取的数值与泄漏电流的数值会存在较大的误差, 究其原因, 主要是因为电力变压器的内部仍存在一定含量的合成电流, 所以, 尽管从理论的角度来看, 升压的速度并不会影响泄漏电流, 但在实际操作中还是会有一定程度的影响。并且越是大容量的变压器受其影响越明显, 所以相关工作人员在实际测量过程中要把握方式方法, 熟练掌握相应技巧, 以便于保证测量结果的真实性和可靠性。

6 高压试验过程中需要采取的安全应对措施

6.1 在高压试验以前要制定应对措施, 提升处理突发事件的能力, 同时要严格遵循相关法律法规的政策以及电力安全工作规程, 保证高压试验的安全进行, 严禁超出安全规定范围内的违规操作。除此之外, 在高压试验前要事先拉好防护网, 并在引线四周悬挂相应的标识牌, 给人们以警示, 另外, 要在高压试验范围内安排专门的监护人, 对非工作人员进行管制, 防止其进入高压试验范围而造成不必要的损失。

6.2 在高压试验过程中, 要至少安排两个工作人员, 其中一个一定要具备相当的工作经验, 并将其作为安全第一责任人, 保证高压试验工作的有序进行, 在进行试验前, 负责人应帮助每位员工了解安全措施的相关内容, 保证分工明确、合理。同时, 工作人员对工作性质、试验标准以及实验环境不清楚的都不能进行作业。

6.3 通常, 资历较深的工作人员一般负责高压试验的接线工作, 所以在接线工作完成以后, 为了确保安全, 必须另派专人进行细致、全面的检查, 保证接线的安全无误, 并保证相关安全措施的可靠和完备, 在检查工作完成以后要将人员进行疏离, 使其撤退到安全防护网外部, 最终根据相应信号确定检查工作是否完成。

7 实验的偏差在很大程度上受变压器铁芯的接地影响

在电力变压器高压试验过程中必须保证人们的生命财产安全。为了安全, 三角插座通常会在上面设置接地线, 同样, 在对变压器进行高压试验时, 必须保证所使用的铁芯进行了接地处理, 假若未进行接地处理, 极易导致触电, 威胁人们的生命安全。从另一个方面来说, 因为下夹件与铁芯之间仅仅垫了1至2层硬纸板, 在一般情况下, 其厚度不会超出3-5mm, 当电压上升的时候, 铁芯与下夹板之间由于高压过高, 极易引起放电现象, 导致结果出现偏差;而在绝缘电阻的测量过程中, 绕阻与正常铁芯之间的绝缘等值并不与铁芯接地, 进而形成一个并联等值电路, 导致绝缘电阻阻值的大幅度上升。

8 结束语

安全永远是电力生产重中之重的主题。在进行高压试验过程中, 需要工作人员亲自进行操作, 这样会涉及到更多安全因素。这需要参与试验的工作人员必须清楚地认识自已所负责的试验目的和试验的范畴, 做到安全第一、预防为主, 尽职尽责, 从而提高测量的精确度。必须选用合理的试验条件、内容和方法, 注意各类影响试验的因素, 而且还要注重在试验过程当中的安全措施, 以确保试验操作的顺利开展, 以获取相关的试验数据, 从而对变压器的综合性能及设备状态进行科学的判定。

摘要：变压器作为一种电力设备, 在电力系统中较为常见, 为了保障电力系统的安全运行, 必须加强变压器高压试验, 然而变压器的试验是一个比较笼统的概念, 其中包括多项试验方法和技术, 文章就目前高压变电试验结果的精准度进行了探讨, 对其温度因素、升压速度、试验电压极性以及泄漏电流等做了阐释, 并且通过在莆田电业局生产实际应用分析后, 提出了相应的解决措施, 旨在全面提升变压器高压试验水平。

关键词：电力变压器,高压试验,安全措施

参考文献

[1]揭慧萍.变压器高压试验技术 (9) 变压器冲击合闸试验[J].大众用电, 2011, (8) .

[2]赵新国.高压试验变压器的故障及处理[J].电工技术, 2012, (7) .

3.关于变压器状态检修的探讨 篇三

态检修带来的利益和现阶段的目标。

关键词 状态检修；故障诊断；检修系统方案；经济效益

中图分类号 TM 文献标识码 A 文章编号 1673-9671-(2012)011-0102-01

1 概述

随着电力企业改革及电网规模的扩大，电力客户要求电力系统不仅要保证可靠供电，更要保证经济运行，所以电力设备的检修管理观念也渐渐开始发生重大转移。变压器实行状态检修是根据监测结果、巡查记录等让运行管理人员实事求是的动态地掌握运行中变压器的健康状况，以此来防止突发事故的发生，从而避免重特大事故的发生，不仅如此，状态检修还对变压器的安全运行、延长设备的寿命、提高可用率等方面，有显著的作用。曾有官方数据显示，美国电力研究院（EPRI）和工业电力设备维护公司（csi）的统计数据表明：在电力系统实施适当的状态检修可以提高变压器可用率2％-10％，节约检修费用25％-30％，延长变压器寿命10％-15％。从全球范围内看，设备状态检修的施行将为电力行业带来崭新的格局，在新的发展趋势引导下必将带来巨大的经济效益和社会效益。

2 变压器实施状态检修的必要性

变压器作为电力能源传输和分配的重要枢纽，在电力系统的安全稳定运行上起着不可忽视的重大作用。对变压器实施检修，是保证其安全可靠运行、减少突发事故的有效手段。变压器检修技术的发展大致可以分为三个阶段：事故检修、定期检修、状态检修。在我国20世纪50年代，大部分设备都比较简单且修复容易，设备停运对企业的经营活动影响不大，事故检修只对设备进行简单的日常维护，没有开展系统的检修。随着时代的发展，20世纪60年代-20世纪70年代中期电力用户对设备的生产效率要求提高，设备本身的突发事故增多，运行部门逐步形成定期预防检修体系，周期性地维修设备。但是这并不完全能消除突发事故的发生，定期检修缺乏科学性和经济性，导致变压器的健康状态难确定，不能及时开展检修，长久考虑早已不能适应电力系统的改革。因此，发达的工业国家普遍推行的状态检修体制被提出来。变压器实施状态检修的必要性主要有以下几个方面。

1）合理安排电力生产和维修，节约人力物力，从而减少停电维修时间，增强变压器经济安全可靠运行。

2）消除维修的盲目性及引发故障的可能性，延长变压器运行寿命。

3）减少开关操作量，提高关联设备运行安全。

4）及时发现变压器运行中的发展性绝缘缺陷，防止突发性绝缘事故发生，降低变压器事故率。

3 变压器的状态信息采集

科学稳妥地开展变压器状态检修，先要考虑如何获取设备健康运行的信息，获取的代价是否经济，对供电可靠性影响是否巨大等问题。随着传感技术、人工神经网络、计算机软硬件和数字信号处理技术等综合智能系统在状态监测及故障诊断中的应用，以及积极采用其他先进检测手段，加强设备监控，例如：红外测温装置的应用、巡视检查、糠醛含量试验的应用、在线监测、变压器绕组变形测试的应用等，使得变压器的状态检修充分利用设备日常运行和常规检修试验过程中获取的各种数据，研究得到迅速发展。状态信息采集有两种方式：停电采集、不停电采集。状态量有：①主变压器油色谱、微水含量、油化学、油介损等试验。它作为主变压器最重要的诊断手段之一可早期反映设备可能发生的固体或金属性过热、放电，设备受潮、油质劣化以及主绝缘老化等相关问题；②调度SCADA负荷信息、变电站故障录波装置信息、运行巡视数据等一系列表征设备运行状态的信息资源。

4 变压器状态检修系统设计方案

变压器状态检修系统采用C/S技术，4层系统。

1）设备层。这一层的监控设计采用多信息综合监测手段，状态监测，各类滤波电路、A/D转换电路、数据采集与处理等在此应用，以期获得全面有效的变压器信息。通过安装在变压器上的各种高性能传感器以及与现场处理单元、循环存储的现场RAM等的融合，连续地获取变压器的油色谱分析信息、噪声、温度、电流等动态数据信息，以油色谱为核心通过分析计算，对数据作初步的判断，如有异常，则立即向中间层管理单元发出信号。设备层与中间层之间通过RS485网络相联。

2）中间层。本层主要是完成变压器状态信息的收集、存储、处理及管理，更重要是对设备层的MC进行通讯管理进行故障诊断。若MC发出设备异常信号，读取相关的传感器数据，将传感器标识和数据上传到当地计算机。

3）就地计算机层。本层通过光纤宽带网和集控中心相联，主要根据状态监测获得的各类在线和离线信息，结合被监测变压器自身的结构特性、参数及运行环境，考虑变压器的运行历史以及一些由于外部条件变化而产生的故障，进行数据的接收处理，确定故障的性质、类别、程度、部位、原因、故障发生和发展的趋势甚至后果，提出控制故障继续发展和维修的对策。并使用专家系统等多种方式进行分析，实现故障检测、寿命预测和管理决策功能，硬件采用工业控制微机。

4）全系统层。状态检修系统的第4层可以理解为地区级的控制中心，分析设备运行过程中表现出的一些现象或对一些能反映设备状态的参数的测量间接得出当前的状态，并依照状态评估的结果制定相应的检修策略及确定最佳检修时间，实现机组之间的知识共享，这样，某一机组有關变压器发生的事故也可作为其他机组变压器知识库的新样例。

5 实施变压器状态检修所取得的成效及今后目标

变压器状态检修的策略体系，无论在状态信息采集、状态诊断方法和检修策略应用方面带来了巨大的变革。目前，状态检修必将成为变压器检修的主流，我国实施状态检修已看到其带来的利润最大化的前景。运行管理人员根据监控系统提供的有用信息对变压器状态进行科学有效的分析，不仅减少了工作量，提高了工作效率，最主要的是避免了变压器不必要的检修，大大减少维护的成本，降低了事故发生的概率。然而，变压器状态检修的发展也是存在缺陷的，我认为在以后的检修体制中更应该注重以下两个方面。

1）加大在线监测系统的开发、提炼等。在线监测装置的成熟稳定对判断变压器健康状况起着至关重大的作用，而目前市场上的在线监测技术并不成熟，加大其研究与开发的力度必将引领新的技术潮流趋势。

2）进一步研究变压器状态分析技术。目前PI实时数据库应用在诊断主变故障方面得到了较好的应用，使状态的分析、诊断更准确，更符合于供电企业的实际。

参考文献

[1]盛兆顺,尹琦岭.设备状态监测与故障诊断技术及应用[M].化学工业出版社,2003.

[2]黄雅罗,黄树红.发电设备状态检修[M].中国电力出版社,2000.

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[5]丁小群,林钟云.神经网络应用于电力变压器故障诊断[J].电力系统自动,1996,2.

4.关于增用变压器的申请 篇四

1 改进设计措施

1.1 改进设计我们首先是立足于原有材料基本不变,原有工艺基本不变。

我厂原S7系列变压器采用的是DQ151-35国产硅钢片,但目前市场上硅钢片品种比较复杂,材料性能不易掌握,所以改进设计按"就低不就高"的原则。我们设计后的变压器采用国产DQ151-35、日本片Z10-35、Z11-35、俄罗斯片3405-35、3406-35、3407-35以及3406-30、3407-30等,并采用5/7斜接缝和全斜接缝两种铁芯迭积方法。对于性能较好的硅钢片,我们采用5/7斜接缝铁芯迭积方法,对于性能稍差一点的可采用全斜接缝铁芯迭积方法。这样既保证了变压器的空载损耗,又扩大了硅钢片牌号的范围,更具有实用性,只是有两张铁芯图。

1.2 铁芯柱直径的选择。

对于铁芯柱直径我们采用降级的方法,即使铁芯柱直径比S7同规格直径普遍下降。我们知道,适当降低铁芯柱截面直径,可以较直接地降低铁芯重量。由变压器铁芯柱直径采用经验公式:

式中:P-变压器额定容量,单位KVA;

K-经验系数。

从式中可以看出,在变压器容量确定之后,铁芯柱直径的取决于K值的选取。原有S7系列变压器K值在53~57之间,而我们改进设计的S7′系列变压器K值取49.5~53.8之间,每一规格的直径均往下调一级。

1.3 调整铁芯迭积系数fc,由于铁芯直径降级,引起截面减小,这样会引起磁密B的增加。

由于B的增加可使硅钢片单位铁损增加,从而使变压器的空载损耗增加。为了减缓磁密的增加和空载损耗增加,铁芯迭积系数取S7′系列fc=0.97(S7系列fc=0.95),这样同级直径铁芯截面可增加。经多年来多数变压器厂家实践证明,这是能够达到的,我厂的生产工艺水平也是能够达到的。

1.4 降低每匝电势et,适当选择磁通密度B。

磁通密度越高,单位铁损亦随之增高,由于我们在选择铁芯直径时使其减小,从而铁芯柱截面面积随着变小,在单位铁损增加的情况下,由于铁芯重量的适当减少,而使空载损耗得到了适当的控制,不至于增加过快。降低匝电势,主要目的是为了弥补由于铁芯直径的降级引起截面的缩小,不至于磁通密度增加过快。当然由于绕组匝数的增加,导线长度可能加长,但是铁芯直径降级不致使导线长度增加太快,而且不少容量规格的导线重量还可以有所下降,控制了负载损耗值的增加。

2 用变压器增长定律预测S7′变压器有关参数

因为我们是对原S7系列变压器进行节材设计,即需要进行系列改进设计。所以我们可以用变压器增长定律来进行有关参数的预测。如铁芯柱直径、铜线重量、硅钢片重量等。这样更能使我们少走弯路,并可以把变压器的主要材料消耗初步计算出来,有利于成本的预测。对于节材多少做到心中有数。

注:表中铁芯直径D=1,若D不等于1时,则各级片宽分别乘以D值。

为了使预测的数据更趋于合理,我们把30~1600KVA改进的变压器划分为几个范围,对于我厂来说已经改进的变压器有30~315KVA,我们把它分为2个范围,一个是30~100KVA共5个规格,另一个是125~315KVA也是5个规格。我们选取63、200KVA二个规格。计算可得它们的铁芯直径、电磁线重量、硅钢片重量,具体数值见表1。

根据变压器增长定律,我们可以预测S7′变压器30~315KVA各容量规格的有关参数。表2为S7′变压器铁芯直径的预测值及实际计算值。

从表2中我们可以看出,铁芯直径的预测值与实际计算值较为接近,说明S7′变压器在S7变压器的铁芯直径基础上普遍下调是可行的。经过预测,使我们产品设计更具有系列性和合理性,同时减少了选择铁芯直径的计算工作量。

3 利用最大铁芯截面积小范围调整空载损耗设计值

我们在计算变压器空载损耗时,将其计算值与标准值的偏差控制在5%以内。若超过了这个数值范围,就要调整空载损耗,如果超过的范围比较小,我们在计算时,空载损耗计算值超过标准值5~10%,而其他性能指标和节材经济效果又比较理想,在这种情况下,在这个偏差范围内可以利用最大铁芯截面积这种方法来调整空载损耗值,使其满足要求。

在加工工艺不变、材料一定的情况下,铁芯直径D不变的情况下,我们可以利用最大铁芯截面积这种方法来增大铁芯截面积。在我们设计中所采用的铁芯柱截面积并不是最大的,我们可以用表3所提供的数据,通过增加级数(一般只增加1~2级)的办法,求得在同样铁芯直径的条件下的最大铁芯截面积。这样铁芯重量增加变化不大。总的趋势是将铁芯损耗往下调整了。这种方法在实践中是可行的。但不能增加级数太多,实际上级数过多会产生诸多不利,如叠片品种规格增多、制造工时增加等,但增加1~2级还是可行的。这样空载损耗满足了要求,其他结构尺寸都不用变动。

从工艺上我们可以采取措施,即由原来的2片一叠改用一片一叠,这样减少了铁芯损耗,尽量使铁损降低,起到了工艺上控制铁损增长的作用。

4 各级数据比较及经济效益分析

我厂节材变压器已生产几年,仅80KVA/10千伏变压器第一次就生产10台,并已运行3年左右,经用户使用,效果良好,未出现其他质量技术问题,现在这些变压器仍在运行中。

5.关于变压器经济运行的若干思考 篇五

关键词：变压器；电力系统；经济运行；运行损耗

中图分类号：TM41 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）14-0063-02

变压器在整个电力系统中属于损耗能量较大的设备，我国所有的变压器平均每年损耗的电能占全国发电总量的4%以上。而在一个电力系统中，变压器所损耗的能量占整个电力系统总损耗能量的三分之一。目前，降低变压器的运行损耗已经成为至关重要的问题。只有在不影响变压器正常工作的情况下，选择最佳的运行方式，降低变压器的运行损耗，才能实现变压器的经济运行。但是，目前部分电力系统在完成变压器经济运行的实际过程中仍然存在一些问题。只有对变压器的实际运行情况进行合理分析，并制定出相应的有效措施，才能真正实现变压器的经济

运行。

1 变压器经济运行的概念

在输电量相同的情况下，如果能将变压器的运行调整到最佳状态并能合理地选择变压器的负载率，从而有效地降低变压器的损耗，这样的过程就是变压器的经济运行。变压器的损耗主要由负载损耗和空载损耗组成。在变压器的实际运行过程中，有功功率和无功功率的损耗总和被称为综合功能损耗。由于变压器在运行过程中负载会产生一定的变化，因此会造成变压器的无功功率以及自身功率的损耗形成一个非线型曲线变化，而所谓的经济负载系数便是非线型曲线中存在的一个最低点。无功功率和有功功率中都存在经济负载系数，在变压器的实际运行过程中，只有将经济负载系数调到最低，才能将变压器的总消耗降到最低。在实际过程中，必须要做好对变压器类型以及工作情况的研究分析，并科学地计算变压器的空载损耗和负载损耗。必须将变压器的空载损耗和负载损耗控制在一个平衡状态，变压器才能达到最高的工作效率。如果在实际情况中遇到容量较大的变压器，就必须充分地考虑变压器自身的无功损耗，以便找到损耗的最低点，从而实现变压器的经济运行，并为电力系统带来更高的经济效益。

2 变压器在经济运行中存在的误区

2.1 若变压器的负载率达不到30%必须更换容量小的变压器

多数人认为一旦变压器的负载率不足30%，就必须更换容量小的变压器，其实这样的说法是没有科学根据的。近年来，科学技术在不断地发展，变压器的类型及功率也在不断地变化。在目前的众多变压器中，经济负载率的下限值都明显低于30%，而这些变压器都能实现经济运行。如果在特定的负载条件下，变压器能正常运行，那么实际上变压器已经实现了经济运行。要想实现变压器的经济运行，就必须经过科学的分析研究，找出一个最佳运行区。但是最佳运行区中的负载率都不相同，每个变压器在经济运行的过程中所产生的负载率不一定都大于30%，因此，只要变压器能在经济运行区内正常运行，就不会受到负载率高低的影响，并且会仍然保持经济运行的状态。由此看来，当变压器的负载率不足30%，就必须更换容量小的变压器的这种说法是没有科学性的。

2.2 一台重载变压器比两台轻载变压器的损耗小

在通常情况下，多数人会认为如果变压器的负载率偏低就会增加空载的损耗，从而影响变压器的经济运行。如果将变压器停止运行将会有效地降低变压器的负载率，并且可以有效降低空载损耗。但是这样的想法是不全面的，因为变压器在实际运行过程中会不断地产生负载耗能，所以，这些在变压器运行过程中产生的负载能耗很可能会大于变压器的空载能耗。由此看来，通过采取减少变压器的运行数量的方式不能有效地减少变压器的耗能，反而会影响变压器的经济运行。只有对变压器的具体运行情况做好科学的分析研究，并对变压器在不同的运行方式下产生的损耗对比值进行科学的计算，然后要选择一个合适运行方式，而这个运行方式必须要满足耗能低等相关标准，才能最终实现变压器的经济运行。

3 提高变压器经济运行的有效措施

3.1 合理选择变压器的型号

变压器的损耗占整个电力系统总损耗的三分之一，因此，选择合理的变压器型号可以有效地降低变压器的能耗，并且实现变压器的经济运行。在选择变压器的型号时，必须结合电力系统的整体情况来决定，使变压器能在实际运行中发挥出最大的工作效益，同时降低变压器的损耗，从而提高电力系统的经济效益。

3.2 使用调度自动化系统对变压器进行实时监测

在变压器的经济运行过程中，进行实时监测工作至关重要。使用调度自动化系统可以有效地监测变压器的功率因数、开关潮流以及母线电压，从而实现对变压器工作状态的实时监测。工作人员掌握了相关检测数据就能灵活地改变主分接头、开停机组以及投退电容器，从而提高电力系统的电压，使用电能量达到用户的标准，并满足经济运行的实际要求。

3.3 同一变电站内的变压器必须保持统一，并满足相关

要求

如果在同一个变电站内的变压器存在不一致的情况，并且未能满足相关的要求，势必会造成变压器内出现相应的环流。环流是对电力设备造成损害的重要因素。因此，在通常情况下，应该将变压器的容量比控制在3∶1的范围内，这样才能降低变压器在运行过程中的额外损耗，从而实现变压器的经济运行。

3.4 利用曲线关系寻找最佳运行区

如果一个电力系统中存在两台以上的变压器或者不同型号的变压器，要想找出变压器的最佳运行区，就必须使用绘制相关曲线的方式，让变压器能在最佳运行区内实现经济运行。通过对负载分配情况以及有功损耗进行曲线绘制，可以有效地掌握在不同的负荷下应投入变压器的

数量。

4 结语

综上所述，变压器作为电力系统中的重要设备之一，其经济运行效率是影响电力系统经济效益的关键原因。由于变压器的运行损耗较大，给整个电力系统的效益造成了损害，因此，实现变压器的经济运行已经成为当务之急。只有对变压器运行的实际情况进行科学分析，并制定出合理的解决措施，才能在不影响变压器正常运行的情况下降低其损耗，在实现经济运行的同时，给电力系统带来更高的经济效益。

参考文献

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[2] 国家发改委能源局.中国能源统计年鉴2004[M].北京：中国统计出版社，2005.

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6.关于增用变压器的申请 篇六

关键词：主变保护 电流传变 差动保护 差流平衡试验

Y0/Δ-11接线三相变压器的接线如图1所示，变压器变比用n 表示，即两侧线电压之比为n，绕组的相电压之比为，为了分析方便假设n=1。所谓11点接线，即系统的正序电压或电流经变压器传变后同名相电压或电流逆时针旋转30度，即：假定Y0侧电压相量在时钟的12点位置，Δ侧同名相电压在时钟11点位置。

由于零序电流仅能出现在Y0 侧，在Δ侧只能在绕组中形成环流，不会出现在对外连接线上，因此只须分析正序和负序电流的传变系变。由于变压器传变对称分量相对简单，而传变不对称三相电流情况比较复杂，因此下面先介绍一下Y0/Δ-11接线三相变压器传变电流的关系，分析变压器两侧故障电流传变关系利用对称分量法进行。

1 变压器两侧故障电流传变关系

假定变压器Y0侧单相接地故障，是在变压器Y0侧外部出口处，故障特征就是中性点接地系统单相接地故障，故障点正序、负序、零序电流幅值相等相位相同。Y0侧A相发生单相接地故障期间，Δ侧相电流和电压的相位和幅值比Y0侧都发生了较大的改变，Δ侧故障相电流变为a、c相，它们大小相等相位相反，幅值是高压侧A相电流的倍，b相电流为0。因此，Y0侧发生单相接地故障时，Δ侧在同名相和领前相存在故障电流，即Y0侧A相接地，Δ侧为a、c相存在故障电流；Y0侧B相接地，Δ侧为b、a相存在故障电流；Y0侧C相接地，Δ侧为c、b相存在故障电流。Δ侧两相电流大小相等相位相反，幅值为Y0侧A相电流的倍，具有了两线短路的电流特征。Δ侧a相电压不再为0，b、c相电压也不再为故障前电压。

2 微机变压器电流差动保护检验方法

2.1 电流差动继电器的基本构成原理。变压器电流差动继电器是应用基尔霍夫第一定律构成的，它主要是通过判别流过变压器两侧电流的相位和幅值不同构成。我们规定两侧电流正方向均指向变压器的情况下，变压器流过正常负荷电流或区外故障电流时，两侧电流相位应相反，选择合适电流互感器变比及合适的接线方式后，两侧电流相量和为零；变压器内部故障时，两侧电流相位接近相同，同样的互感器变比及接线方式，两侧电流相量和为两侧电流的代数和，数值很大。因此，只要比较两侧电流的相量和的大小，就可以很容易的判别变压器内部故障。为了满足流过正常负荷和区外故障电流时差流为零这一最基本要求，变压器电流差动保护的电流互感器接线方式非常重要。

2.2 Y/Δ-11接线的变压器电流差动继电器。Y/Δ-11接线的变压器，为了使继电器在传输正常负荷电流时不产生差流，除两侧电流互感器的变比必须选择合适和两侧电流极性相反以外，二次接线还必须与变压器接线方式相对应，需将变压器Y侧的电流互感器接成Δ形，Δ侧的电流互感器接成Y形，即变压器的Δ侧电流逆时针旋转了30°角，Δ侧的电流互感器也逆时针旋转30°角。由于微机保护强大的计算能力，目前所用的微机变压器保护基本上都不采用上述接线了，而是各侧均采用星型接线，转角功能在软件算法中完成，即我们讲的内部转角的方式，由继电器内部实现Y-Δ转换，转换方式与外部转换原理相同。

2.3 Y-Δ电流差动继电器模拟试验方法。电流差动继电器检验的难点不在于检验继电器的动作值，而在于如何检验正常运行时的差流是否为零，即继电器差电流平衡检验。

所谓平衡检查就是通过模拟试验，检验保护的各项整定参数是否合理。因此在检验以前，应该依据变压器容量，两侧电流互感器的变比，计算出在同一变压器容量下各侧的二次额定电流，依据继电器流过正常负荷电流时无差流的原则，用具有6相电流输出的仪器在两侧按正常电流传变关系加入三相对称二次额定电流，检查继电器差流为0即可。

如一台容量为40MVA，变比110/35kV的双卷变压器，高压侧二次额定电流为1.75A，低压侧二次额定电流为2.75A，由于正常时变压器低压侧电流超前高压侧30°角，低压侧电流反向，应滞后高压侧150°角。电流输入如下图所示：

■

由于有时现场并不具有6相电流输出的仪器，无法完成试验。另外，检验保护的制动特性时也需要检验三个差动继电器中的一个动作，因此有必要掌握差动继电器检验方法及试验机理。由于变压器外部故障时电流差动保护应该没有差流不应误动，因此我们可以利用变压器两侧故障电流传变关系，分相检验继电器的平衡特性及制动特性。

我们已经知道，当变压器Y侧发生单相接地故障期间，Δ侧故障相电流改变为高压侧的同名相和领前相。即Y侧A相接地时，Δ侧为a、c相有电流，Δ侧两相电流大小相等相位相反，幅值为高压侧A相电流的倍，两侧同名相电流相位相同。按上述关系，可以用三相微机保护校验仪的其中一相（如A相）电流，角度设为0°，幅值设为Y侧1倍的二次额定电流，加于Y侧的电流输入（如A相）端子。用校验仪的另两相电流输出，幅值设为Δ侧倍二次额定电流，一相加于Δ侧与Y侧的同名相（A相）电流输入端子，角度设为180°，另一相加于Δ侧的领前相（C相）电流输入端子，角度设为0°。

此时，A相继电器差流应为0。不同相别电流差动继电器的各侧电流输入幅值和相位见表1。

■

按上述电流幅值与相位接入继电器后，对应相的差流应为0，若不为0，应检验继电器的内部设置和额定二次电流计算是否正确。

加试验电流时要注意：Δ侧与Y侧是对变压器而言的；表中的额定电流是对应侧的二次额定电流，各侧二次额定电流不一定相等。

这一试验方法还可以从微机电流差动继电器基本构成原理方面去理解，以A相继电器为例，由于在Δ侧电流互感器是Y接线，加入A相试验电流后，继电器中只有A相有电流。而Y侧电流互感器是Δ接线（内部转角），加入A相试验电流后，继电器不仅A相有电流，而且C相也有电流。所以试验时，必须在继电器C相加一个与A相反向的电流。又由于Y侧电流互感器是Δ接线，计算差流时需将外加电流除以，所以Δ侧外加电流也除以，差流应平衡。

上述试验方法是通过变压器对单相故障的传变关系推导得到的，区外单相故障电流差动保护一定无差流。检验方法中并没有考虑各侧的平衡系数，其实平衡系数并不影响差流平衡，平衡系数只影响各侧的电流动作值，且检验时各侧的电流平衡系数及相关定值已按要求正确输入。

3 结束语

面对电网规模日益发展，对保护人员的技术要求提出了更高层次的要求，应在熟练掌握二次回路的基础上更加深入地理解保护装置的原理，这样，当面对紧急情况时才能快速地采取有效措施，将电网风险降到最低。

参考文献：

[1]李丽娇.电力系统继电保护[M].中国电力出版社，2012.

[2]李光琦.电力系统暂态分析[M].中国电力出版社，2007.

7.关于增用变压器的申请 篇七

完成电力变压器的安装工作, 需要有专用的工艺设备、起重运输设备、工索具、装置和仪器仪表等, 必须由训练有素的人员按照一定的安装顺序来完成。安装的工作量和安装顺序取决于变压器器身的结构特点, 现代变压器的器身通常制成不可拆卸的, 并装于本身的油箱中, 然后发往安装地点, 这就使得外形尺寸和质量都很大的大型变压器, 在安装地点卸车和就位时必须采用索具作业, 工作量很大, 而且责任重大;安装的工作量和安装顺序还取决于变压器主要组件 (冷却系统、有载调压装置、变压器油保护装置、高压套管等) 的结构特点, 大型变压器的强迫油、空气和水循环的冷却系统, 是以拆卸状态从制造厂发运的, 需直接在安装地点进行清理、组装和调整, 冷却系统的结构还决定了变压器注油时的工作顺序。

1.1 电力变压器的就位

大型变压器运输至现场后, 对于充气运输的变压器, 施工人员应在交接验收至本体安装前, 按时检查其气体压力并形成记录。本体内气压应始终保持正压, 若需补气, 应补充与本体内气体一致的高纯度干燥气体。对于充油运输的变压器, 应在交接后及时取油样化验, 若油样不合格, 则应立即对本体内绝缘油进行处理, 直至合格, 减少其对变压器绝缘的影响。就位前, 变压器基础应安装完毕, 基础的标高、中心线应符合设计要求, 对于有封闭母线连接的变压器, 还要复核变压器套管中心线是否与封闭母线、发电机出线套管或高压开关柜的中心线一致。要注意变压器的几何中心、重心及套管中心线的区别, 以免在就位时因中心错位而无法连接。变压器就位后, 应取下冲击记录仪, 将记录结果交相关人员, 分析在运输和装卸过程中变压器受冲击和震动的情况。

1.2 电力变压器的安装

变压器安装前除了工机具、人员、设备附件的准备外, 还应注意以下几点。

(1) 变压器的添加油是否足够, 油样是否已经化验合格。 (2) 变压器本体的瓦斯继电器是否已检验合格。 (3) 变压器高、低压及中性点套管的各项试验 (如绝缘电阻、直流电阻、介损等) 已完成并试验合格。 (4) 套管升高座内的TA试验 (极性、变比、伏安特性等) 应已完成并试验合格。 (5) 吊罩或开人孔检查安装前的天气条件是否符合要求。 (6) 对带有载分接头开关的变压器, 在吊罩前要将有载开关与钟罩的连接部位完全解开, 以免钟罩起吊时拉坏有载开关。

另外, 变压器吊罩检查安装前, 要编制好作业指导书, 有详细的组织机构, 且作业人员应有丰富的经验, 尽量缩短器芯暴露在空气中的时间。同时, 试验人员应及时测量:绕组的直流电阻、绝缘电阻、吸收比;穿芯螺栓、绑扎钢带对铁芯、油箱及绕组压环的绝缘电阻;铁芯对地的绝缘电阻。以上试验数据应符合要求。

2 变压器安装过程中的问题处理方法

2.1 变压器油箱密封不严的缺陷排除

由于密封不严, 变压器渗油, 这给变压器维护工作带来很大的麻烦。着手排除密封不严之前, 必须准确地查出渗油的原因和渗油的部位。这时必须考虑到, 变压器油具有很高的渗透能力, 并能在金属表面上形成油斑和痕迹, 实际上并不干涸, 即使有轻微的渗油 (湿润) , 表面也会逐渐形成大面积的浸渍, 这些有浸渍的地方沾上灰尘和污秽物后, 成套组件的工作条件变恶劣, 而且影响变压器的外观。为了确定渗油部位, 需用丙酮或汽油擦净变压器污秽面上的油迹, 仔细查找渗油地方, 特别是闭锁装置的密封件、螺纹连接处密封和焊缝的地方。填料修补密封处渗漏时, 可以用拧紧填料密封座的方法或更换洁净密封填料的方法。当螺栓连接处渗油时, 应仔细、均匀地拧紧螺栓, 增加橡胶垫的压紧程度, 但不允许压得过紧而使橡胶垫损坏, 否则会引起更大的渗油, 从而使变压器油位降低。油箱焊缝和裂缝渗油可用电弧焊补焊。高压套管法兰盘、有载调压装置、切换开关油箱以及其它由铝合金 (硅铝合金) 制成的组件密封不严时, 用氩弧焊或电弧焊补焊。强油风冷冷却系统的冷却管渗油, 可以从管壁侧两端将损坏的油管堵死, 消除渗油。强油水冷冷却系统的冷却器, 其损坏的管子用软黄铜或钛制成的锥形塞堵死。

2.2 成套组件密封不严的缺陷排除

(1) 套管瓷件的修复;套管瓷件的棱角, 其打碎的总面积不超过瓷件总面积的0.05%~0.075%时, 可以临时安装在变压器上。此时, 沿垂直线方向, 瓷件的打碎部位不应超过两处。清除损坏处污秽物, 用丙酮擦去油脂, 涂上环氧树脂漆。用相似的方法可以修复瓷件上的釉。套管瓷件上有穿透裂纹时必须更换。 (2) 油浸风冷冷却系统风扇振动的排除;可用加强紧固强度和平衡叶轮的方法来消除油浸风冷冷却系统风扇的振动。叶轮用专用螺母固定在电动机的轴上, 并在其端面上拧上带指针的尾部。尾部安装成使指针指示器朝着一个叶轮片方向, 并用螺钉固定。带有用来调整间隙的螺杆的支架固定在风扇吊架的槽钢上。尾部指针尖与调整螺杆中心之间, 规定间隙为0.1mm。接通电动机, 听觉检查是否有指针与螺杆的接触声, 若没有这种接触声, 检查其余叶片的平衡。用紧固固定螺栓和消除支承面不平度的方法, 来保证固紧电风扇所需要的强度。 (3) 充氮保护装置软囊和隔膜保护装置中隔膜的修复;变压器充氮保护装置软囊损坏时, 可以用补片胶合的方法来修理。补片需用同类材料 (胶布) 制作, 补片补在软囊损坏的部位上 (补盖地方要超过20mm) 。用汽油擦净损坏部位和补片表面, 晾干后, 在胶合处表面上涂上两层胶液, 每层胶液晾干到溶剂完全散发掉为止, 然后把补片粘在损坏部位上, 并仔细地用滚轮压平。在安装现场, 只能修理隔膜保护装置中隔膜的小损伤 (如扎眼等) , 损伤处用两个橡胶垫密封, 这两个橡胶垫带有专门的金属垫线圈螺栓, 将损坏部位的外侧和内侧密封。隔膜保护装置的隔膜严重损坏 (断裂) 不能修理时, 必须更换损坏隔膜。

3 经验总结

通过变压器的现场安装和缺陷的处理, 笔者总结了一些实际经验, 仅供参考。在安装过程中, 要做到: (1) 最大限度地恢复绝缘强度; (2) 严格检验器身在运输中有无受潮或局部进水; (3) 尽量缩短器身暴露时间; (4) 利用高真空排除绝缘的浅层受潮; (5) 使用干燥气体降低真空度; (6) 除储油柜和气体继电器外, 全部附件参与真空处理; (7) 注入高品质油。

摘要：随着我国电力工业快速飞跃的发展进程, 大型电力变压器安装技术产生了新的观念、新的实践经验。实践证明, 只有确保了变压器的安装工程质量, 才能有效保证电网的安全运行。本文从施工实际出发, 阐述了220kV电力变压器现场安装技术, 以及在安装时出现问题的相关处理方法。期望本文的论述能为同行样带来些许帮助。

关键词：变压器,安装,技术处理

参考文献

[1]唐毅.电力变压器安装与保护调试[J].大众用电, 2007 (9) .

[2]张巍.大型电力变压器安装应注意的几个问题[J].科技情报开发与经济, 2006 (9) .

[3]张永世.电力变压器安装方案[J].山西建筑, 2003 (17) .

8.关于增用变压器的申请 篇八

随着大电网的建设,按照“升压、增容、换代、优化通道”的发展思路,电网发展愈发需求系统接入大容量变压器,以提升配电网的供电能力和适应性。继电保护对保证电网安全稳定有着极其重要的作用,而优化保护配置及定值整定计算策略是保证继电保护安全可靠运行的重要因素。大容量变压器得到普遍使用,其短路阻抗相对较小,致使变压器外部发生故障时穿越变压器的短路电流往往大于变压器的热稳定电流。规程规定,发生该种情况变压器后备保护动作时间不应超过2.0s,但枢纽变220k V变压器复压过流后备保护延时因考虑与下级配合的需求,远大于热稳定2.0s的规定,如采用常规增加限时速断电流保护的方案,则会发生与中压侧110k V出线距离保护动作原理不一致导致严格配合很困难的问题。本文提出220k V变压器保护采用按阻抗原理特殊配置的方案,可以解决上述常规方案不配合的问题。

2 大容量变压器运行中存在的问题

2.1 变压器后备保护配置及整定原则

当前,宁夏地区220k V变压器配置双套后备保护,高、中压侧普遍配置两段或三段式复合电压闭锁过流保护及零序过流保护,装置逻辑可定义各段是否选择经方向闭锁。高压侧复压方向过流保护方向由220k V母线指向变压器,过流定值按躲过主变高压侧额定电流整定,延时须满足220k V电源线配合限值并与主变中压侧复压方向过流延时配合,带方向的后备跳闸延时普遍长达4.0s左右。主变110k V中压侧复压闭锁方向过流保护,方向由变压器指向110k V母线,方向过流定值躲过中压侧额定电流,延时须满足高压侧方向过流配合限值并与中压侧110k V出线距离末段时间配合。因中压侧出线多作为110k V终端变的供电线路,经与下级变压器、负荷出线后备保护的数级配合,其相间距离III段延时在3.0s左右,则主变中压侧保护跳本侧延时配合出线保护最长延时整定为Δt+3.0s=3.3s左右。

2.2 规程对与电网配合有关的变压器保护规定

电力行业标准《3~110k V电网继电保护装置运行整定规程》规定,与电网配合有关的变压器保护,当变压器外部发生短路故障时,如短路电流大于任一侧绕组热稳定电流时,变压器过电流保护的动作时间不应超过2.0s。220k V变压器阻抗参数远小于110k V电网变压器阻抗,其中低压侧母线故障时短路电流远超过主变热稳定电流,故势必考虑220k V主变后备保护的整定应满足行业标准规定。

2.3 变压器热稳定电流与热稳定切除时间

热稳定是指电器通过短路电流时,电器的导体和绝缘部分不因短路电流的热效应使温度超过其短路时的最高允许温度而造成损坏并妨碍继续工作的性能。

电力变压器GB1094.5-85中要求“对称短路电流I的持续时间:当使用部门未提出其它要求时,用于计算变压器承受短路耐热能力的电流I的持续时间为2s,对于短路电流超过25倍额定电流的变压器,经制造厂与使用部门协商后,采用的短路电流持续时间可以小于2.0s。”热稳定电流与对称短路电流I的定义相近,且允许时间与规程中的相同,下文中统称为热稳定电流。

2.4 实例计算变压器外部短路电流

以地区220k V枢纽变电站实际参数进行主变中压侧110k V母线短路故障电流的计算,运行方式为1#、2#主变高、中压侧并列运行,低压侧分列运行。文中计算出110k V中压侧母线发生各种故障短路电流,接线如图1所示。

2.4.1 主变参数及基准参数

两台主变参数较一致:

基准容量:100MVA

110k V基准电压:121k V

110k V基准电流:477.2A

2.4.2 归算至变电站110k V母线参数

方式综合考虑两台主变并列、分列运行:

大方式正序阻抗Z1*max=0.03518;

小方式正序阻抗Z1*min=0.08294;

大方式零序阻抗Z0*max=0.01917589;小方式零序阻抗Z0*min=0.0209369。

2.4.3 110k V母线故障短路电流计算值(考虑大方式下)

以上计算结果可以表明,大方式下大型220k V变压器外部母线短路故障点处电流最大达到主变额定电流17倍,考虑流过两台主变电流分支系数后(参数较一致),流过主变绕组的电流最大达到8.5倍额定电流,后备保护延时却大于热稳定电流的允许时间2.0s,不利于设备安全运行。

2.5 变压器后备保护延时超过热稳定允许时间的后果分析

220k V变压器中、低压侧母线故障流过变压器的短路电流大,由于后备保护带延时动作,因此变压器必然要承受一定时间段内的外部故障造成的过电流,不仅引起变压器绕组过热,还可能造成绕组的动稳定破坏,诱发严重的内部故障。在此时间段内变压器是否损坏主要取决于变压器的热稳定性。因此,变压器后备保护的定值整定与变压器自身的热稳定要求之间存在着必然的联系。

3 220k V变压器采用常规措施解决热稳定问题的分析

3.1 主变中压侧后备增加限时电流速断保护

通常,对于变压器中压侧后备延时长且短延时后备保护缺位的情况,会考虑增加一段限时速断电流保护来补充。电流整定原则按至母线故障有规定的灵敏度整定,延时可与110k V出线距离I段或Ⅱ段配合,取值不超过1.0s。

3.2 采用常规措施存在的整定配合问题

因220k V主变高、中压侧带方向的电流保护均指向负荷侧,其中压侧110k V线路一般会配置阶梯式相间距离、接地距离保护。中压侧后备增加限速速断电流保护,其保护范围已伸入中压侧110k V出线距离Ⅰ段或Ⅱ段保护范围,因两种保护动作原理不一致,上下级配合界限不明确,若达到阶梯特性严格配合存在很大困难。

4 采用配置220k V变压器阻抗原理保护的特殊措施

4.1 220k V主变后备保护采用阻抗保护的分析计算

主变阻抗为变压器的部分绕组的后备保护,不作为变压器低压侧故障的后备保护。

4.1.1 220k V主变110k V中压侧阻抗保护与110k V出线距离保护之间的配合

110k V单电源供电线路一般配置距离保护。其中,相间距离Ⅰ段保护范围一般按本线全长80%整定,Ⅱ段保护大多按单回线终端变压器方式伸入变压器不超出差动范围整定。220k V主变110k V侧两段式阻抗保护可分别与110k V线路Ⅰ、Ⅱ段距离保护配合。

整定策略如下。

(1)110k V侧阻抗保护按保证母线故障有足够灵敏度整定,时间定值应躲系统振荡周期并满足主变热过负荷的要求,不小于1.5s。

(2)因保护出口即为母线,故也可按与线路距离Ⅰ段或Ⅱ段保护配合,使整定有确凿配合数据。

其中:Zdz,110为220k V主变110k V阻抗保护距离Ⅰ段或Ⅱ段整定值;Zldz为110k V线路距离保护Ⅰ段或Ⅱ段整定值,Kk为可靠系数,取0.7;Kz为220k V主变110k V侧最小助增系数。

220k V主变110k V侧阻抗Ⅰ段或Ⅱ段定值应兼顾考虑与变电站各条110k V出线Ⅰ段或Ⅱ段定值配合取舍。

4.1.2 220k V主变220k V高压侧阻抗保护与110k V中压侧阻抗保护之间的配合

整定策略:220k V主变高压侧带偏移特性的阻抗保护,指向变压器的阻抗不伸出中压侧母线,可靠系数宜取0.7。

其中:Zdz,220为220k V主变220k V阻抗保护整定值;Zh为220k V主变高压侧绕组正序阻抗值;Kk为可靠系数,取0.7;n为220k V主变220k V侧与110k V侧的额定电压之比;Kz为220k V主变220k V侧对110k V侧的最小助增系数;Zm为220k V主变中压侧绕组正序阻抗值。

220k V主变高压侧阻抗保护时间定值应躲系统振荡周期并满足主变热过负荷的要求,不小于1.5s,并保证与主变110k V侧阻抗保护延时保留Δt配合级差。

4.2 220k V变压器阻抗保护的配置

220k V变电站110k V出线距离有长有短,还有T接支路,为了满足主变外部故障热稳定运行需求,考虑配合和灵活整定,220k V主变阻抗保护按以下策略配置。

(1)110k V侧一般宜配置两段,Ⅰ段保护在110k V母线故障时有足够的灵敏度,Ⅱ段保护用作改善与线路保护配合的性能。两段功能须结合实际整定取向合理选取,配置无固化形式。

(2)220k V侧一般宜配置一段阻抗保护,主要作为110k V母线故障或110k V死区故障的后备。整定时确保与110k V侧Ⅰ段或Ⅱ段阻抗保护定值及延时的配合性能。

5 运行情况

2011年9月和10月,某公司4套WBH-801B/G1/JX型220k V变压器保护装置和2套RCS-978EN型220k V变压器装置分别接入宁夏某地区3座220k V变电所总计3台主变保护回路,其中WBH-801B/G1/JX型装置接入220k V智能变电站,该型装置设计仅110k V中压侧配置不同方向的两段式相间、接地阻抗保护,RCS-978EN型装置高压侧及中压侧均设计配置相间阻抗保护。

因考虑试运行,整定策略中仅在主变中压侧投入Ⅰ段阻抗保护,按至110k V出线末端有规定灵敏度整定,并满足与出线Ⅱ段保护范围的配合,延时取0.9s/1.2s(切母联/切本侧)整定,极大弥补了中压侧3.3s跳本侧长延时后备的弊端。上述6套装置阻抗保护分别经受220k V变压器高、中压侧5次空载冲击试验,已正常运行7~8个月,试运行期间经历了区外故障的考验,保护装置运行正常,未出现误动作现象。

6 结论

由上述分析和运行实践可以得出以下列结论:

(1)220k V变压器后备保护应用按阻抗原理配置的特殊措施,能有效解决变压器后备保护延时超过主变承受外部故障热稳定允许切除时间的问题。

(2)应用变压器阻抗保护优于常规措施,解决了上下级保护原理不一致的配合困难,使保护配置阶梯性和方向性明确,上下级保护之间能够相互达到预期的配合效果。

(3)变压器阻抗保护利用反向偏移阻抗作为母线的后备保护。当一侧母差停时,主变同侧阻抗保护时间可按运行要求调整缩短,以补充母线保护缺位。

摘要：针对地区枢纽变220kV变压器后备保护延时普遍存在超出规程规定的变压器外部故障时热稳定允许运行时间,研究并提出220kV主变保护增加按阻抗原理特殊配置的保护方案,以达到缩短变压器后备延时满足热稳定限时需求,解决采用常规增加限速过流方案存在的与线路距离保护之间配合困难的问题。对方案进行了分析,提出变压器阻抗保护整定策略,举例表明该方案在实践中取得上下级保护相互配合的预期效果,使主设备保护满足热稳定运行需求。

关键词：220kV变压器,变压器绕组热稳定电流,后备保护延时,变压器阻抗保护,整定策略

参考文献

[1]国家发改委.3kV～110kV电网继电保护装置运行整定规程[DL/T].2008-06-01实施.

[2]国家电网公司.国家电网继电保护整定计算技术规范[Q/GDW].国家电网公司2010-02-26实施.