离心机大修工作总结

离心机大修工作总结（通用11篇）

1.离心机大修工作总结 篇一

大修工作总结

2017年4月1日以1#高炉为中心的大修工作在公司的正确领导下拉开序幕，截至5月28日，累计用时58天，基本实现了预期的大修目标。下面将大修的具体情况进行总结如下：

炼铁厂1#高炉自2011年4月份建成投产以来，已经连续服役6年，炉况已经无法满足安全生产要求。大修工作在公司的领导下，于2016年9月就提上日程，并进行了详细的组织和分工，并制定了大修计划网络图。确定了相关负责人员的职责和具体工作内容，使得本次大修工作紧张有序、有条不紊。企管处根据公司要求，依照公司《关键设备（备件）采购和检修（技改）实施的管理制度的补充规定》等相关规章制度，依据相关程序组织招投标工作。组织好价格委员会，并做好会议记录。配合供应处、设备技术处做好对投标厂家的资质、业绩等方面的考核，确保了大修施工保质保量的完成。此次大修共发放标书47份，组织召开价格委员会16次。外购大型材料及外委施工项目共110项，其中炼铁厂44项，发生费用为31696472元；炼钢厂17项，发生费用为3270920元；轧钢厂16项，发生费用3517450.76元；制氧厂24项，发生费用2044400元；白灰厂9项，发生费用4906128项。

企管处在大修过程中，积极参加各单位组织的工程进度会，将施工过程中的工程变量做好记录。施工中遇到的问题，及时地如实向马总反映遇到的各种情况，重大问题以领导的指示精神为工作方向，遇到问题加强与各部门同事的交流沟通。对施工完毕的工程项目及时组织验收，通过验收各大修项目基本达到了检修目标。对于大修期间出厂物资严格执行准出、准入制度。严格执行出门证制度的同时，为保证大修工作有序的进行，企管处在大修期间主动放弃周日休息，保证每天都有人值班。保障了大修进出厂物资及外修设备的顺畅进行。

企管处加强大修废旧物资管理，规范废旧物资处理。严格执行公司相关规章制度，合理安排废旧物资的招（议）标工作，通过不同渠道，增加市场信息，遵循“公开、公正、公平”的原则处置废旧物资，为公司建立良好的窗口形象。

在本次大修过程中，拆除下的废旧耐材通过公开招标，并协同有关单位及中标单位，及时有效地将废旧耐材到运走，避免因场地影响大修进度。

本次大修期间共处理废旧耐材3484.62吨，白灰窑1451.3吨，处置单价为181.5元/吨，销售金额为：263411元；高炉废碳砖183.98吨，处置单价为310元/吨，销售金额为：57033.8元；热风炉废格子砖1457.16吨，处置单价为：182元/吨，销售金额为：265203.1元；废高铝砖262.18吨，销售金额为：49814.2元。混料耐材销售金额8000元。总销售金额为607462.07元。

本大修成功的方面有：

1、本次1#高炉大修以外委施工为主，内部维修为辅成功地进行了各项大修工作，不仅锻炼了内部维修队伍的素质，也为下一次降低外协费用奠定了基础。

2、高炉一次性投产成功为公司高效、安全、稳定生产奠定了基础。本次大修不足的地方有：

1、虽然本次大修筹备时间较长，准备周期比较充分，但仍有的单位在大修过程中不断增加检修内容，造成大修成本远远超出预计成本。

2、大修过程中仍有大量加急采购的计划，加大了供应处采购难度，增加了公司采购成本。

企 管 处

2017.6.23

2.离心机大修工作总结 篇二

一般大型隧道的结构使用年限均为100 a, 但在隧道投入使用后, 通常会出现不同程度的渗漏水现象。通过对3条隧道的渗漏现象统计及分析, 产生渗漏水的原因往往不是单一的, 而是各种因素综合作用的结果。本文主要分析施工期间结构防水施工质量、施工期间的混凝土养护质量以及后期纵向不均匀沉降的原因[1,2,3]。

1 复兴路隧道渗漏水治理

1.1 复兴路隧道渗漏水普查统计及成因分析

复兴路隧道渗漏点集中分布于FX南下250~FX南下540 (见表1) , 且均为路面渗水, 渗漏点大部分呈点状分布 (见图1) 。此段为隧道岸边暗埋段, 采用自重抗浮, 底板位于5层土中, 遇夹层。

考虑到隧道出现渗漏段的侧墙及顶板均无明显渗漏现象, 初步认为复兴路隧道路面渗水主要是施工过程中底板预留的泄水孔后期封堵质量不佳引起。

12复兴路隧道渗漏水治理办法及结果

复兴路隧道渗漏属贯穿结构缝 (非变形缝) 处渗漏, 采用注浆止水处理。注浆时先打孔灌注油溶性聚氨酯浆液进行前期止水堵漏, 达到止水目的后, 再灌注亲水性环氧浆液。

环氧树脂用于补强结构具有较高的抗压强度、黏结强度、抗渗能力。但其在流水情况下黏结强度明显降低, 甚至有被冲走的可能。同时其韧性较差, 作为开展中裂缝的处理措施被2次破坏的可能较高。聚氨酯树脂灌浆堵水材料补强功能逊于环氧树脂, 但使用得当也有良好的耐久性。虽然抗压强度较低, 但在潮湿条件下, 有非常活跃的反应。复兴路隧道大修采用分期注浆, 充分利用两者的特性进行渗漏治理。

复兴路隧道大修于2015年竣工验收, 治理后路面至今未出现渗漏水情况。

2 外环隧道渗漏水治理

2.1 外环隧道渗漏水普查统计及成因分析

外环大修项目划定堵漏范围为沉管段隧道非变形缝处, 未收集明挖段渗漏情况资料。实地踏勘后发现, 外环隧道集中于一处桩号附近出现多个渗漏点, 相互有连接关系 (见表2) , 且渗漏点存在发展趋势 (见图2) 。表2仅列出部分亟需治理的渗漏点, 外环实际存在大量的渗漏点, 渗漏点分布相对集中且存在发展趋势, 主要是不均匀沉降引起的结构开裂[4]。

2.2 外环隧道渗漏水治理办法及结果

外环采用的堵漏方案是灌注高分子聚氨酯浆液进行前期止水堵漏, 达到止水目的后, 再灌注橡化沥青非固化浆液, 第2次灌注橡化沥青非固化浆液的钻孔深度不小于混凝土结构厚度的1/3。

橡化沥青非固化材料的最大特点是具有自我修复性、自闭性, 这种材料会自动流动修复结构渗漏裂缝。由于其永不固化, 韧性极佳, 能自我适应反复变形。使用期限及修复施工难度上均存在一定优势, 由于其固体特性, 在细微贯穿缝中注入存在一定困难。考虑到外环隧道渗漏情况严重, 渗漏点有互相连接关系, 采用橡化沥青可充分利用其自我修复性。

外环隧道大修为应急处置, 2013年竣工, 目的是在2016年外环隧道大修前对部分亟需整治的部分进行治理。经治理后的严重渗漏点均不再渗漏, 但有部分未处理渗漏点有发展趋势。目前外环隧道将进行彻底大修整治。

3 仙霞西路地道渗漏水治理

3.1 仙霞西路地道渗漏水普查统计及成因分析

仙霞西路地道的渗漏基本集中于工作井。管线通道、安全通道以及结构变形缝 (见表1) 。作为一条通车仅2年的地道 (治理前) , 仙霞西路地道的渗漏情况较为严重, 在地道明挖暗埋段的管线通道及安全通道顶底板全线存在渗漏情况。仙霞西路地道在建设过程中, 工程施工进度一再压缩, 在结构变形缝以及施工缝处, 浇筑振捣、混凝土养护等措施较难保证, 给地道结构遗留一定隐患, 导致结构渗漏现象出现[5]。

3.2 仙霞西路地道渗漏水治理办法

仙霞西路地道渗漏治理分为变形缝渗漏及结构贯穿裂缝渗漏两部分。仙霞西路地道底板变形缝示意图见图3。

1) 变形缝渗漏情况及治理办法。仙霞西路地道渗漏有可能外贴式橡胶止水带错位造成缝隙, 但中埋式钢边橡胶止水带被完全撕裂的可能性不大, 主要是结构不均匀沉降引起止水带与混凝土的连接出现缝隙导致变形缝渗漏。在前期混凝土浇筑中存在隐患, 充分振捣存在困难。

考虑到变形缝的实际情况, 需用有一定韧性及伸展性的材料进行封堵, 然后在内部加装物理止水带, 以满足地下结构防水规范要求。仙霞西路地道在变形缝处采用堵漏方案为“注聚氨酯浆液+内部开槽安装阿拉丁止水带”。

2) 结构贯穿裂缝渗漏治理办法。结构贯穿裂缝采用注入聚氨酯材料的做法, 以两侧打斜孔注入材料达到止水目的。结合采用亲水性及斥水性聚氨酯混用的方式进行止水。

仙霞西路地道综合整治工程正在进行中。

4 隧道渗漏水治理注浆材料

除环氧树脂、聚氨酯树脂、橡化沥青非固化浆液外, 常用的材料尚有丙烯酰胺与丙烯酸盐灌浆材料。其材料强度低, 渗透性强, 对细小不开展裂缝的注浆堵漏十分实用, 但传统丙烯酰胺材料具有一定毒性, 丙烯酸盐材料在缺水环境下会干缩。注浆材料适用情况一览表见表4[6]。

实际渗漏情况十分复杂, 应根据实际情况因地制宜, 考虑施工温度、施工时间、施工难度等实际因素选择并制订合理可行的注浆堵漏方案。

5 结语

对于隧道渗漏水, 从3条隧道来看, 主要成因分别是:底板泄水孔处理不佳, 隧道纵向不均匀沉降, 混凝土浇筑及养护质量不佳。结构防水问题, 应贯彻以防为主的概念。在施工及设计过程中, 除需特别注意容易出现渗漏的节点外, 还要使工程的防水质量过硬, 重视防水施工, 控制混凝土浇筑、桩基、围护等各方面的工程质量, 这样才能真正做好防水。

在隧道渗漏水治理方面, 需要按实际情况, 提出具体措施, 进一步研究渗漏水随温度、气候、时间变化的相关情况, 选择最适合的施工工艺、材料及施工时间。

参考文献

[1]朱祖熹, 陆明, 柳献.隧道工程防水设计与施工[M].北京:中国建筑工业出版社, 2012.

[2]夏明辉, 曾进伦.地下工程设计施工手册[M].北京:中国建筑工业出版社, 1999.

[3]潘家林.橡化沥青非固化材料在沉管隧道堵漏中的应用[J].上海公路, 2013 (1) :41-43.

[4]GB 50108—2008地下工程防水技术规范[S].

[5]JGJ/T 212—2010地下工程渗漏治理技术规程[S].

3.离心机大修工作总结 篇三

关键词：核电站；大修；数据库管理

中图分类号：TM623 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）17-0170-02

大修数据库管理工作是一项比较庞大的大数据处理过程，流程多、涉及部门多、业务新等是其主要特点，因此要把大修数据库管理工作做好并非易事，需要各相关单位的共同努力。本文将具体分析大修数据库管理工作的重点工作、常见问题及解决办法。

1 核电站大修数据库管理工作概述

①管理对象。核电站大修数据库管理工作的对象是大修预防性维修数据库，某核电站的大修预防性维修数据库数量为约6 000项/台机组，一期4台机组约24 000条项目。

②管理工具。自2013年起，某核电站开始使用SAP软件的大修与年度大纲的P点报表工具进行大修数据库管理工作。

③基本原则。大修数据库管理工作的基本原则是保证大修预防性维修项目不超期，即要保证每个项目在其确定的周期内至少执行1次。

2 核电站大修数据库管理工作流程

2.1 上次大修结束后的工单梳理、项目等效、P点梳理

某核电站的大修数据库管理采用SAP的P点报表功能，此报表的优点是可以一键导出某台机组的6 000多项数据的P点情况，这改变了过去需要手动逐项标出P点的做法，极大地提高了工作效率。但报表的缺点是P/PF/PC等三种P点的显示情况完全取决于项目对应的工单状态，因此及时梳理工单状态以保证P点与实际完工情况保持一致，是数据库管理工程师在大修后首先要做的工作。

项目等效的梳理一般在大修后15个工作日内完成，数据库管理工程师根据项目等效情况，手动修改数据库P点。工单梳理、项目等效、P点梳理等工作是上次大修预防性维修完成情况的总结，也是安排下次大修预防性维修项目的重要依据，一般在大修结束后2个月内或下轮大修前15个月内完成，否则将影响下轮大修预防性维修的安排。

2.2 上游维修大纲升版

此项工作是与第1项工作同步开展的，即在大修完成后，根据实际执行情况，对上游维修大纲进行升版，升版的常见原因有：检修条件不符合现场情况、根据实际情况对大纲项目合并或拆分、检修周期修改、执行单位修改等，此项工作也是下轮大修数据库管理工作的开始。

2.3 大纲中长期优化

在完成第1和第2项工作的基础上，数据库管理工程师从SAP中导出最新的P点图供中长期项目组使用，以便其进行十年大修规划的优化。大纲中长期优化一般在大修前14个月内完成。

2.4 组织召开大修预防性维修十年及年度大纲讨论会

在完成第3项工作的基础上，数据库管理工程师组织召开大修预防性维修十年及年度大纲讨论会，参与单位为各维修部门、上游大纲编写部门、中长期项目组。会议一般在下轮大修前13个月召开，由于项目较多，需要连续召开约4个工作日，召开顺序一般为机械、电气、仪控、技术支持/综合支持/辐射防护。会议对该台机组的约6 000项目进行逐项讨论，确定各个项目的检修大修轮次，同时还要做好十年规划，以确保各维修单位在人力、备件等方面在各轮大修合理分配。大修预防性维修十年及年度大纲讨论会召开后，数据库管理工程师在SAP中依照讨论结果对项目进行调整，将调整后的清单导出并在DAS出版。

2.5 项目变更

大修预防性维修十年及年度大纲出版之后直至本轮大修结束，大修数据库管理工作的主要任务是根据大纲升版情况及时通知维修专业发起项目变更流程，数据库管理工程师根据变更情况调整数据库、重新发出或作废已发工单。

3 核电站大修数据库管理工作的重点

3.1 大修结束后工单状态的梳理

大纲P点报表功能的P点有三种显示：P点表示本轮大修计划开工但未完成，由工单的非CSR/CPL/TECO/PC等状态返回；PF点表示本轮大修计划开工且已完成，由工单的CSR/CPL/TECO三种状态返回PF点；PC点表示本轮大修计划开工但后来取消了计划，由工单的PC状态返回，其中工单的PC状态由数据库管理工程师根据项目变更申请来手动设置。从上述P点的显示逻辑可以看到，工单的状态直接决定了该项目的P点显示，而P点显示是后续大修安排的重要依据。由此可见，工单状态的正确操作是大修数据库管理工作的基础和核心。

3.2 维修大纲升版

大修数据库的来源是维修大纲，维修专业现场工作的工单来源于大修数据库。因此，维修大纲的升版将影响维修专业的工单准备及现场执行。维修大纲升版的及时性，能保证现场工作在合适的“窗口”及时完成，对反应堆重启后的安全稳定运行起到重要作用。

3.3 大纲的中长期规划

大纲的中长期规划要对未来十年的大修项目做出统筹安排，例如配电盘停盘、安全壳打压、汽轮机揭缸、发电机抽转子等，这些项目一般在大修计划占据关键路径，且将影响大量的“搭车”作业项目。因此，大纲中长期规划的优劣将直接决定未来十年大修的工期，直接影响核电站的经济效益。

4 核电站大修数据库管理工作中的常见问题及解决

办法

4.1 工单状态操作不规范

①原因分析：由于SAP的工单状态设置权限几乎对全员放开，工作负责人可以随意操作工单的状态，且核电站对工单状态随意设置的行为并无考核机制，这往往造成了工单状态与现场工作情况不一致。对于以工单状态作为P点显示基础的大修数据库管理工作来说是极为不利的。

②解决办法：数据库管理工程师利用大修会议、邮件等沟通方式，做好正确引导和宣贯，从P点报表的P点显示逻辑上来说明工单正确设置的重要性。从1/2号机先后两次大修结果来看，依靠解决办法所取得的效果是明显的，工单操作不规范的现象及“不良”P点在逐步减少。

4.2 大纲升版流程不规范

①原因分析：大纲升版通知单是数据库管理工程师修改数据库的唯一依据，大纲升版的原因有大纲合并、大纲拆分、大纲GOR项目转换、日常/大修维修条件转换等。根据笔者观察，由于大纲管理部门没有出台细化的升版流程管理程序，各大纲管理工程师的操作并不一致。这就造成数据库管理工程师要反复与大纲管理工程师沟通，严重影响了工作效率，甚至出现过因误会升版意图而导致数据库误操作的事件，这都将直接影响维修专业的作业工单，最终会影响大修进度或使项目错过检修“窗口”。

②解决办法：笔者针对大纲升版过程中常见的问题，组织相关部门召开了大纲升版流程专项讨论会，会议对常见的大纲升版问题进行了深入的讨论并形成了规范操作的具体措施。实际数据表明，大纲升版流程专项讨论会召开以后，大纲升版的操作已逐步趋于规范。

5 核电站大修数据库管理工作前景展望

笔者相信，在数据库管理部门的正确引导和宣贯下，在核电站领导的重视下，各级单位和个人将会逐渐认同大修数据库管理工作的重要性，而且随着核电站人员技能水平的提升，大修数据库管理工作必将越来越专业化和规范化。

6 结 语

某核电站的每轮大修中约有2000多项大修预防性维修项目需要完成，且部分项目在大修中占据关键路径，大修数据库管理工作的好坏将直接影响核电站大修的质量和进度。本文只是笔者从事核电站数据库管理工作以来的一些分析和思考，在国内无数据库管理工作统一标准的现状下，如何更加科学、专业、高效地做好大修数据库管理工作，将是一项持续优化的长期性工作。

参考文献：

[1] 昝云龙.核电站生产管理[M].北京：原子能出版社，2000.

4.大修工作总结 篇四

此次大修我班主要有非标项目11项外加1项零时处理项目4B油池渗漏处理。

具体工作项目按下列时间进行：序号12345678910工作类容尾水管检查开工日期2月9日完成时间2月9日3月6日2月15日2月11日3月12日备注提交报告已验收已验收已验收已验收尾水管盘型阀基础2月10日开挖及浇筑回填励磁变基础开挖及2月10日回填找平4B油石清理2月10日油槽检查并出报告，制定方案、安装钢质油槽板124负荷开关室地面电缆沟开挖及回填C20混凝土推外泵基础开挖及回填浇筑C20混凝土4B冷却器室及4B室粉刷4B油石回填2月16日2月21日3月12日已验收2月17日2月29日已验收2月26日已验收已验收已验收快速门胸腔渗漏点2月22日灌浆处理

大修工作的几点体会;

此次大修与消力池大修工作同时进行，

1)班组合理组织安排人员，并做好大修材料准备落实，工器具的检查工作;充分发挥调动每个人的工作积极性，加班加点完成上几下发的各项工作任务;

2)分场领导积极关心班组困难，及时解决了班组人员紧张现象。

3)工作负责人每项工作按照厂部创建“无违章现场”的要求严格执行，做到按计划检修，“两票”执行100%，“三措”落实到位，现场文明作业到位，尤其是土建工作污染大，施工垃圾、废料清理及时，施工材料堆放整齐，现场没有造成二次污染发生;加强了安全责任意识，无人员违章现象发生，做到了0违章和0事故;

5.设备大修工作总结 篇五

今年的大修时间紧任务重，自从2009年9月末接到领导通知，至今已历时半月有余，在这段时间里，我主要承担协助ADIA厂家对25/33高速冲床滑块及连接部，离合器、制动器部分的检修、维护保养。二期高速冲床压平机及送料机构的维修、保养。15FC A线高速冲床送料机构，制动器，离合器的维修和保养。减震气囊的检查以及15FC线退火炉网带的更换。

1.协助厂家对25/33高速冲床维修、维护及保养

这次协助ADIA厂家对25/33高速冲床进行维修及保养，主要是对滑块的间隙进行调整。其中又以球头、连接杆、合模间隙调节系统为重点。

经拆卸、测量，球头、平衡杠状态良好，随即对其进行必要的维护和保养。如配件的清洗，各部位的润滑，螺丝，螺母的清洁等。

下面是合模间隙调节系统，其中蜗轮蜗杆状态良好，只是蜗杆处的齿轮内径磨损，外协加工齿轮。

清洁外套、涡轮蜗杆及相关部件，安装涡轮蜗杆，测量间隙，在允许的范围内。

因操作者反应在高冲运行过程中，离合器部分有异常音，所以对离合器部分进行拆卸、测量，发现离合器部分的轴有严重磨损，外径端盖螺丝孔磨损情况尤为哭出，所以对轴进行补焊，端盖外协加工。由于飞轮内径磨损，对内径加套调整间隙。

另外对离合器、制动器的各内齿、摩擦片进行检查，内齿间隙合格，大约在15道左右，摩擦片完好，无严重磨损。

之后进行相应的维护之后进行安装，对滑块及平台的平面度与垂直度进行调整，在进行整体调试之后复检，验收合格。

2.二期高速冲床送料部分及压平机的独立维修

根据平时的维修情况及操作者的反应，二期高冲的故障主要体现在送料不稳上，其余地方良好，所以这次维修的重点就放在送料系统和压平机上。

先拆卸压平机，发现压平机大压辊轴承多数摩擦阻力很大，有个别已经严重损坏，造成压辊严重磨损，以至于送料的时候打滑。

压辊外协加工，更换各部分轴承，除了大压辊，其余的小压辊的轴承也进行及时的更换，对内径磨损的齿轮进行补焊，对各部件进行维护和保养。

送料机构的问题很多，拆卸之后发现以下几点问题：

1.压盘轴承磨损，其中从动压辊轴承摩擦阻力很大。

2.送料从动压辊轴承室磨损，有大约十道的间隙。

3.主动压辊轴有严重磨损。

4.凸轮机构轴承摩擦阻力大。

5.凸轮机构连接杆万向头破损。

以上几点都不同程度的影响了送料的稳定性，造成了送料的不确定性。针对以上的几点问题，二期高冲的维修主要目的是减少间隙，由于时间紧迫，轴承室没有办法拿到厂家去电镀，所以，在从动压辊更换完轴承热装之后，在轴承室内加铜皮固定，上下各加两片两道半的铜皮，和轴承之间造成过盈配合，消除间隙。

主动压辊将轴拆卸补焊，车圆，与压盘轴承部分过盈配合。

对于破损的连接杆，采买标准件进行更换。

凸轮机构更换轴承，对封盖的密封圈进行更换。

3.15F A线高冲的维修及维护

由于在假期维修之前15F A线高冲的压平机刚刚做完检修，所以直接检查送料部分、制动器、离合器及气囊。

15F A线高冲压盘磨损很快，经拆卸发现压盘部分轴承间隙太大造成压盘运动的时候承受径向力，进而造成压盘磨损过快。

针对以上原因，对压盘上下轴承进行更换，减小压盘所受的径向力。其中从动压辊由于之前磨损严重，已经不能维持生产，闫方师傅制作了新的压辊，以作替代。维修期间外协制作的压辊到货，预计进行更换，但是据观察，我们制作的压辊工作状态很好，没有预计的那磨损，完全可以在相当长的时间内维持生产，所以，从动压辊不予以更换。

之后是对A线高冲离合器制动器的检修，检查发现各部分磨损量都在可接受的范围之内，所以只对其进行除尘、注油、清洗等保养，不予以更换。

4.协助闫方师傅对A线高冲底部气囊进行检查

经对A线高冲底部气囊进行充气放气试验，气囊工作状态良好，各部分螺丝没有松动现象，自动充气气阀状态良好，工作正常。

5.协助闫方师傅对A线、C线退火炉的维修

退火炉的问题主要有两点，第一是网带有的部分破损严重，需要将其切断、剔除，更换新网带。此部分由我协助我师父闫方进行更换。第二是炉内运行平面有开焊和起包的部分，这部分由外协厂家负责，我们负责协助其工作。

网带更换需要将需要更换的部分截断，在新网带上切断焊点，抽出连接杆。之后再截取相当长度的新网带，将两者进行拼接，最后将节点焊死。网带更换完毕之后对压辊、配重部分进行检修。之后试运行，工作状态良好。

6.201510大修工作总结 篇六

2015年5月22日15:56随着一袋袋成品大颗粒尿素源源不断的从栈桥斜皮带溜向码垛机，宣布2015年度计划检修工作结束。此次检修以设备维护为重心兼顾技术改造，机电仪共有项目156项、完成148项，完成率94.8%；未完成8项：大颗粒除尘平台、大颗粒落水管、一二级筛振幅调整、吨包支架制作。

生产技术部初次组织年度大修，经验匮乏、准备不足、考虑不周、感触颇多，现将我个人的体会总结如下：

一、设备维护方面，完成地坑3条上塔皮带、原料行车、斗提机、码垛机的维护保养和计划检修。

复合肥停机4天，检修项目79项，机修班共11人其中电工2人、仪表工1人，本着人各一摊不请外援的基本原则。在充分利用操作工帮忙的基础上，坚持1个钳工带1--4个操作工，项目明确、衔接紧凑，多干活少加班的工作思路；开始了人少活多时间紧的大修工作。复合肥检修项目排的密，时间排的紧，尽管大部分检修不影响开车，我只是想借停车的机会突击一下，这个时候工艺可以抽出人来协助，这时候不干什么时候干，工作不干它也不会消失，别人也不会替我们干，慢慢干的结果只能是越攒越多，最终干不过来，挨批、受罚，被认为没能力。所以就得瞪起眼来干，头一天下午要把第二天的活分到人头，一个人能干的决不能安排2人，头天看完活，一早准备工器具、下好材料，才能不窝工，一天的时间很短必须精确到小时，尽量少加班，第二天机修工才能有精力接着干下一个活。

工作就是这样，认真就得急，就得气，就得付出代价。当然检修中有急有气也有亮点：

1、原料投料行车使用频繁，轨道螺栓经常松动、复紧多次，复合肥停机检修期间，克服了高空作业，作业难度大，天气炎热等困难，216个螺栓全部安装了双螺母，消除了安全隐患。

2、高塔上风帽飘雨的问题，一直困扰着复合肥的生产，复合肥停机检修期间，利用2天的时间，把旧材料改造成挡雨板，不仅解决了飘雨的问题，又不至于影响高塔的通风量。

3、两台冷却风机的风阀一直开关不动，本来打算把风阀拆下来的，直径1.2米的阀门拆装非常困难，动脑筋想办法把大活干成了小活，2个人不到一上午就修复的非常灵活好用，省了大量的人力物力。

普通员工的这种精神值得鼓励，这就是正能量，是我们公司的财富。

二、改造创新方面，完成高塔通风降温、扑粉螺旋移位、包膜电控箱移位、塔顶3槽减速机油泵增设运行显示、复合肥成品库增设换气扇、2#槽电阻体移位等项目。

高塔通风降温措施：改造了百叶窗，切割了下风帽，安装了上风帽挡雨板，修复了95米层漏水。通过改造原本塔底物料温度高且有点黏的问题得到了改善。百叶窗隔板拆除的顺利完成，得益于复肥工艺班组人员组织到位；上风帽挡板固定改为可调，是机修班的功劳，在众多活量里抽出2人，一下午的时间，施工完毕，着实不容易。

尽管检修、技改任务如此繁重，机修人员也没有忘记挤压机的施工，5.12日挤压机调试也算顺利，5.13日机修工与操作工一起联动试车，5.21日挤压出成品硫铵2吨，标志着拖了很久的一个项目终于可以画上句号。

三、大颗粒方面，大颗粒的检修重点依然是对码垛机的改造。大颗粒码垛机现在的状态也是经过无数次试验调整的结果，是机修工努力的结果。这次的改造主要在两个位置，一是进料口溜槽，二是大拐弯更换电动拦包器。任何一个位置的改动，必将打破原有的平衡，前期的努力和心血全部废弃，从头再来。

对码垛机溜槽进行的改进，尽管效果并非想象的那样理想，但总算有了改进，改造以后下包平整，包在皮带上正；主要问题还是透明包装袋下料慢，一遇到潮湿天气，必须撒上滑石粉才能下料顺畅，无卡包，透明包以外的其余包装袋无明显卡包，但总有个别的或种种因素导致卡包，破包率控制在0.5%以内。

大拐弯钢板换成电动拦包器，不用站人了，开机以后用复合肥编织袋包装，电动拦包器是没问题了，但是小拐弯处卡包，调整刚刚要好，又换成透明编织袋，结果小拐弯处不卡包了，大拐弯的电动拦包器皮带下面又挤包，总有不可知、不可控的因素蹦出来，所以有一个调整的过程是必须的。希望通过努力，破包率控制在0.3%。

三、遗留问题：

1、地坑皮带漏料还需进一步整改；

2、现在复合肥有6台设备不好，需要重点监控：

1）2#斗提机扑粉严重。

2）2#槽和3#槽搅拌器晃动较大。

3）东台造粒机修完，效果依然不好，响声和振动较大。造粒机运行状况小结：

1、原厂发来设备3台，使用过程发现2#运行最好，声音、振动较小，运行周期长；1#和3#从投用就响声大、振动大，运行一直不稳定。2、3台造粒机一直是机修工维护保养的重点设备，每周加润滑油3次，每天包机人巡检2次、主管巡检2次，作为重点监控对象。3、5.16日由于1#和3#2台造粒机均无法运行，被迫对1#造粒机进行大修，从拆检情况看并没有明显损坏，把所有轴承、油封更换为新件后进行回装，试车发现噪音大、振动大；分析原因认为1.初次检修没有经验，只能边摸索边检修，2.在安装过程中对技术数据、装配间隙和安装技术要求把握不够，造成安装精度达不到要求，所以大修后的1#造粒机仍达不到良好的运行状态。

4）自布袋除尘器投用以来，绞笼和星型卸料器暴露出一些问题，造成布袋除尘器损坏停用的时间远远大于正常运行的时间。

7.离心式调速器的分类及工作原理 篇七

柴油机喷油泵调速器的功用就是在保持转速不变的情况下, 改变 (或者适应) 柴油机的负荷。目前柴油机上采用的调速器有机械离心式 (以下简称离心力) 、气力式、液压式和复合式4种类型。由于离心式调速器结构简单、工作可靠, 所以在农用车用及工程机械用柴油机上应用最为广泛。离心式调速器按其调节 (控制) 转速范围的不同, 分为单速式调速器、两速式调速器和全程式调速器三种。

1. 单速式调速器

只在某一规定的转速下起作用, 一般用于恒定转速工况的柴油机 (如发动机组) 。起动机上采用单速式调速器的目的是, 为了防止主机启动后, 飞轮大齿圈反过来带动起动机, 使起动机超速运转而损坏。

单速式调速器由调速器轴、飞球、滑套、调速杠杆, 调速弹簧等主要零件组成。在调速器组装调试时, 调速弹簧有一定的预紧力, 它决定了起动机所要求限制的最高转速。

当起动机转速低于最高转速时, 飞球的有效离心力小于调速弹簧的弹力, 此时调速器不起作用。当起动机的转速达到和超过最高转速时, 飞球的有效离心力大于调速弹簧的弹力, 调速弹簧被压缩, 滑套向右移动, 推动调速杠杆以其下端铰接为支点顺时转动, 使进入气缸的可燃混合气数量减少, 直至完全停止进气。因此, 起动机成为主机的负载, 迫使主机的转速下降, 使起动机免于损坏。

调速弹簧的预紧力用调整螺钉调整。调速器在专用试验台上调试后, 必须对调整螺钉予以铅封。

2. 双速式调速器

双速式调速器在两个规定的转速下起作用, 它既可以保持柴油机低速稳定运转, 又能限制柴油机的最高转速。而在所有中间转速范围内则由驾驶员直接操纵供油齿杆和拉杆来控制。它适用于一般条件下使用的车用柴油机。

柴油运输车的运行条件好, 道路平坦, 视野宽阔, 坡道、障碍等可预见性好, 只需要用双速式调速器来控制柴油机的怠速, 防止其随意熄火, 以及限制柴油机超速运转。其余工况由驾驶员直接操纵加速踏板、控制柴油机转速, 这样省去了调速器的反应过程与时间, 使柴油机转速的控制更为及时。

双速式调速器由高速弹簧、怠速弹簧、飞块、双臂杠杆、调速杠杆、偏心轴等主要零件组成。调速器位于喷油泵的后端。带双头螺纹的两个支承杆垂直、对称地安装在凸轮轴端的套筒上。飞块套装在支承杆上, 其内安装有高速弹簧及怠速弹簧, 它们的外端支承在同一弹簧座上, 内端分别支承在内支承座及飞块的底部。内弹簧座是松套在支承杆上, 并贴靠其凸肩上。怠速弹簧短、弹性少, 安装时略有预紧力。

3. 全程式调速器

它不仅能保持低速稳定运转和限制最高转速, 而且还能使柴油机在整个工作转速的范围内的任何转速下稳定运转。可使柴油机由怠速到最高转速的任何转速下都能自动调节供油量的大小, 在各种负荷下都能进行自动控制, 这种调速器用途很广。

全程式调速器的基本调速原理是, 由于调速器传动轴旋转所产生的飞锤离心力与调速弹簧力相互作用, 如果两者不平衡, 调速套筒便会移动。工作中, 弹簧力总是将供油拉杆向循环供油量增加的方向移动;而离心力总是将供油拉杆向循环供油量减少的方向移动。飞锤装在凸轮轴上, 随着转速的改变, 产生大小不同的离心力, 并与调速弹簧平衡在不同位置, 通过调速套筒及杠杆机构改变齿杆的行程, 从而实现自动调节。调速套筒的移动通过调速器的杠杆系统使供油量调节套筒的位置发生变化, 从而增减供油量, 以适应柴油机运行工况变化的需要。若拧入最大供油量调节螺钉, 则导杆绕销轴逆时针方向转动, 销轴也随之转动, 并带动球头销向右拨动供油量调节套筒, 这时最大供油量增加。

摘要：喷油泵调速器是一种自动调节喷油泵供油量大小的装置, 它可使柴油机喷油泵以较稳定的转速进行运转, 从而保证柴油机既不会产生超速也不会在怠速时停止运转。本文详细地讲述了柴油机离心式调速器的分类及工作原理。

8.2010年大修工作总结 篇八

2010年大修工作总结

2010年2月22日20时，豫鹤同力水泥有限公司每年一度的大修工作在公司的正确领导下拉开序幕，截至3月6日13时，累计用时11天零17个小时，基本实现了预期的大修目标。下面将大修的具体情况进行总结如下：

一、大修的组织：

公司每年一度的大修工作在公司的领导下，进行了详细的组织和分工，并制定了大修计划网络图（祥见具体的内容），确定了相关负责人员的职责和具体工作内容，使得本次大修工作紧张有序、有条不紊。

二、大修的主要内容：

本次大修以回转窑更换52米耐火砖为主线进行了详细的分工，主要从工艺、机械、电气等三个方面展开。工艺方面主要是进行更换窑52米耐火砖、蓖冷机耐火浇注料的施工、预热器部分耐火砖以及浇注料的施工等；机械方面主要是生料磨的检修、煤磨系统的检修、蓖冷机的检修、更换窑头排风机转子、更换窑头护铁、更换预热器4、5级内筒、余热发电对汽轮机进行大修等；电气方面主要是对各大高压电机进行维护、各主要的关键部位的电机进行更换前后轴承、对窑头排风机以及高温风机进行变频节能改造等（各项检修的具体内容详见检修计划）。通过本次的大修工作，基本实现了检修的目的。

三、大修的安全方面：

大修的安全工作在公司的统一领导下，采取了严格的安全防范措施，并与各外协施工单位签定了安全施工协议，公司内部各项检修内容各负责人员进行制定了安全技术措施。在具体的检修过程中，加强施工的过程监督，每日通报和处罚各施工单位的安全情况。在以上各项安全措施实施的情况下，今年的大修期间没有出现一起轻伤以上的安全事故。

四、本年度大修的得与失：

本年度大修成功的方面有：

1、本次生料磨的大修以公司生产部的人员力量为主、外部人员为辅成功地进行了生料磨的各项大修工作，不仅锻炼了内部维修队伍的素质，也为降低生料磨外协费用奠定了基础。

2、成功进行了窑头、窑尾内置柔性滚动密封改造的先例，为公司节能降耗和稳定生产奠定了基础。

3、对蓖冷机高温段细料侧风机进行了风压、风量的升级，提高了回转窑的煅烧和适应能力。

4、在同力集团首先将高温风机出风管道与增湿塔进行短接，对系统的稳定以及节能起到了促进作用。

5、对余热发电的冷凝器采用了胶球在线清洗系统。

6、预热器一级筒内筒长度增加400毫米，收尘效率的提高还有待进一步验证。

本次检修不足的地方有：

1、余热发电的检修没能一次检修成功，暴漏出我们对汽轮机的认识和掌控能力还需要进一步的提高。

2、有些设备的检查和预防工作还需要进一步的提高，比如液压挡轮和入窑斗提的检查、高温风机液偶等。

3、对预热器5级旋风筒内部的严重结皮情况认识还不足，经化验，主要是碱含量很高，有几种原材料中碱氯含量都超标，再生产时，应该从原材料和控制方面加强。

4、对部分设备的状态认识不足，造成检修的不彻底，比如：入AQC锅炉前的阀门需要进行更换轴以及阀板。

5、备件准备不够充分，如：篦冷机臂梁、煤磨辊架、生料磨液压缸、窑头电收尘下拉链机等。

6、更换窑内耐火砖53米，直镁砖用到26米，之后用尖晶石砖和高铝砖，但是尖晶石砖导热系数很高，窑筒体温度高，散热大，要考察采用新型的耐火材料来代替。

7、为消除红河现象，延长篦板和盲板的使用周期，改了部分盲板为充气盲板，但实际效果不好，考虑分区域强化北侧供风冷却的方案。

检修过程发现问题新增加项目：

更换煤磨辊架、生料磨液压缸、篦冷机臂梁等。

9.大修工作总结(部门或车间) 篇九

——××部门或车间（三号字体加粗）

前言（四号字体加粗）

突出通过此次大修在组织上和管理上有些什么宝贵经验及存在的问题，以及装置、设备存在的隐患及问题。（五号字体）

一、大修概况（四号字体加粗）

根据自己或本单位在大修中的角色，从项目立项到各种资源的准备等进行简要说明。

二、大修完成情况（四号字体加粗）

尽量用事实和数据描述大修完成情况。（五号字体）

三、主要经验和应吸取的教训（四号字体加粗）

重点突出管理方面取得的经验及教训。从项目立项、任务书（方案编写、标准化作业程序）、备品备件材料、施工过程管理、质量验收及开车等整过过程中取得的经验及应吸取的教训。（五号字体）

四、大修需要改进和完善的几个方面（建议和意见）（四号字体加粗）

根据今后的工作任务和要求，吸取本大修的工作经验和教训，明确需要努力的方向，并提出改进措施。（五号字体）

1、计划管理方面

2、质量管理方面

3、物资管理方面

10.离心机大修工作总结 篇十

在伺服反馈系统中, 输出响应往往需要被反馈到输入中, 然后对其输入参数进行校正, 以保证最终的输出响应具有平稳且精度高的优点。根据用户需求, 拟实现在规定转速范围内对开关进行触发后启动下一指令的反馈功能, 其实质为输入转速与开关触点的输出位移之间的关系。因此可通过回转体与执行器之间的滑动摩擦、回转体与离心块之间的离心推力等方式实现此功能, 据此分析设计了一款产品, 采用离心推力的方式实现开关触发, 根据其工作原理建立相应的数学及仿真模型, 研究不同转速下离心开关的触发情况。

1 离心开关装置的工作原理

开关装置主要包括机架、回转齿轮组件、离心块、离心块回转轴、顶杆、顶杆弹簧、尾部芯轴、尾部芯轴弹簧和尾部紧固组件等。其工作过程如下:外部输入与齿轮组件啮合, 将外部转速直接传递给齿轮组件, 齿轮组件的高速回转带动离心块沿其轴线回转运动。而离心块所产生的离心力推动顶杆直线运动, 使顶杆克服弹簧的弹簧力再推动尾部芯轴直线运动, 最终作用在微动开关的触点上, 实现对开关工作状态的控制, 该装置的整体几何模型及部分关键件如图1~图3所示。

2 离心开关装置的理论计算

2.1 弹簧刚度及初始预应力

弹簧的材料为钢丝, 具体牌号为50CrVA, 其弹性模量E=2.1×1011Pa, 泊松比μ=0.3;顶杆弹簧的中径D1=5.6 mm, 钢丝直径d1=1.2 mm, 有效圈数N1=10, 自由长度l1=21mm, 两端并圈n1=3/4圈, 导程为2.1mm, 装配后长度l10=16.8mm;尾部芯轴弹簧的中径D2=4.7mm, 钢丝直径d2=0.6mm, 有效圈数N2=5, 自由长度l2=9mm, 两端并圈n2=3/4圈, 装配后长度l20=6mm。

(1) 由弹性模量E与切变模量G之间的关系可得:

(2) 顶杆弹簧的刚度K1为:

其初始压缩长度L1为:

其初始预紧力F1为:

(3) 尾部芯轴弹簧的刚度K2为:

其初始压缩长度L2为:

其初始预紧力F2为:

2.2 动力学传递过程理论计算

2.2.1 尾部芯轴承载情况分析

触发开关完成状态改变时, 尾部芯轴受到3个力, 分别为尾部芯轴弹簧力F22、尾部芯轴弹簧初始预紧力F2以及大小为3N的微动开关触发力F21。尾部芯轴弹簧力通过从初始位置运动至尾部芯轴的最大位移来计算。而尾部芯轴的最大直线位移l′2为1.2mm, 则尾部芯轴弹簧力为:

工作时, 该轴的输入端与顶杆输出存在一个严重磨损的高速回转摩擦作用;尾部芯轴与尾部紧固组件滑动接触, 该处的总效率为0.79, 则有:

其中:F2i为尾部芯轴输入端承受的载荷。

2.2.2 顶杆承载情况分析

工作时顶杆受到尾部芯轴对顶杆的反作用力F22、顶杆弹簧的初始预紧力F1、顶杆弹簧在触发开关动作完毕时的弹簧力F12。尾部芯轴对顶杆的反作用力与尾部芯轴输入端承受的载荷大小相等, 顶杆弹簧力按从初始位置运动的最大位移来计算。考虑其顶杆的最大直线位移l′1为1.5mm, 根据顶杆受力平衡原理计算顶杆弹簧力:

工作时, 顶杆输入端与离心块回转运动存在冲击滑移作用, 其工作状况跟平面摩擦滑移接近, 磨损严重;而顶杆杆身圆周面与齿轮组件的面接触等效于滑动轴承, 该处的总效率为0.74, 则考虑效率后:

其中:F1i为顶杆输入端承受的载荷。

2.2.3 离心块承载能力分析

离心块质心到轴孔轴线距离为2mm, 材质为铜, 质量为1.55g。该装置工作时其离心力F的大小等于顶杆输入端承受的载荷值, 即为83.05N。该处只存在离心块沿离心块回转轴的回转运动, 该配合为间隙配合, 效率按照0.97计算;离心块两端与回转轴产生滑动摩擦, 其效率约为0.95, 总效率为0.88。按照离心力公式计算齿轮转速:

其中:F为离心力, N;m为单个离心块的质量, kg;r为离心块回转半径, m;ω为齿轮的转速, rad/s;η为总效率。

通过理论计算, 齿轮的转速应不小于4 159rad/s (即39 716r/min) 时才能触发开关工作。该产品经试验考核后转速在41 085r/min~42 600r/min之间。与理论计算值相比, 误差为3.3%~6.8%, 该产品的理论计算与试验结果相符合, 说明其理论推导具有实际的指导意义。

2.3 产品试验数据

对5台该产品进行试验考核后, 其开关触发时的齿轮转速如表1所示。

3 装置的工作行为仿真分析

在ADAMS中建立物理模型, 根据相互运动关系建立相应的边界条件与约束, 各弹簧的特性按照上述计算的值进行设置。分别对齿轮施加转速驱动、整体计算重力并考虑开关触发力。按照如图4所示的角速度曲线加载, 通过仿真计算得到齿轮转速与顶杆和尾部芯轴位移关系示于图4中, 齿轮转速与顶杆弹簧的位移 (变形量) 、速度及弹簧力之间关系见图5, 尾部芯轴位移、速度、加速度曲线见图6。

该工况下齿轮转速达到398 000°/s时顶杆和尾部芯轴开始产生直线运动, 在转速为505 000°/s时顶杆和尾部芯轴运动到最大位置。由图4可知, 顶杆从开始运动到最大位置时的时间间隔很短, 也就说明超过临界转速时离心块从初始位置移动到最大转角响应很快, 因此, 工程上一般可以将此速度作为一种技术指标衡量产品是否达到合格标准。

图5为该工况下齿轮在不同转速下顶杆弹簧所产生的变形量、弹簧变形速率、弹簧力大小分布情况。在转速逐渐增大过程中, 弹簧的变形量开始非常小, 并在相当大的一个范围内保持一个比较稳定的状态, 该转速区域内离心力无法克服顶杆弹簧初始变形力和微动开关触发力的合力, 因此弹簧几乎保持不变状态。当转速达到临界值时, 顶杆弹簧会在很短的时间内产生大的变形, 使得顶杆很快推动尾部芯轴达到最大位置。

由图6可知, 尾部芯轴位移在触发开关后会出现较大的振动。这是因为开关在触发过程中其接触力是一个逐渐变化的过程, 且开关内部也存在弹簧力, 因此, 在工作时开关内弹簧会产生一个力作用, 使得尾部芯轴的位移出现一定范围内的小波动。

根据表1统计, 当转速为41 085r/min~42 600r/min即246 528°/s~25 800°/s时微动开关被触发。离心块材料为铜, 而仿真计算时其离心块材料密度只有铜块的一半, 因此仿真得到的转速应为试验转速的两倍。经计算, 仿真转速除以试验转速得到1.96, 与理论值的两倍误差为3%, 因此仿真结果具有实际参考价值。

4 结论

离心开关触发时仿真结果与试验结果误差为3%, 理论推导结果与试验结果误差为3.3%~6.8%, 说明所生产出来的产品与期望值比较吻合, 其仿真分析与理论分析对产品都具有指导意义。

摘要：针对用户的需求, 设计了一种在规定转速范围内能实现开关触发的装置。根据其工作原理和设计参数, 按照机械动力学分析方法对所设计的产品进行仿真, 研究转速变化与该装置执行端的输出位移关系。经过试验验证, 理论计算结果与仿真分析的结果和实际试验值误差在6.8%以内, 由此可见可以通过仿真软件ADAMS对产品的设计参数进行优化以提高其性能。

关键词：离心开关,动力学分析,设计参数

参考文献

[1]张震, 杨胜林, 赵三星.IHI飞剪剪切过程模拟[J].机械设计与制造, 2012 (11) :205-207.

[2]周晖, 温庆平, 张伟文.谐波减速器在空间飞行器中的应用[J].真空与低温, 2004 (4) :187-192.

11.大修总结内容 篇十一

二 技术方案

三 作业指导书（或验收卡）

四 系统变更说明

第十四部分 #1机大修后主设备评级。。。。。。。。。。。。。。68 第十五部分 大修管理。。。。。。。。。。。。。。。。。68 #2 机 组 大 修 总 结 第一部分：概述

一、#2机组大修概况

二、主设备型号及主要 1 汽轮机主要参数：

2、锅炉主要参数

3、发电机主要参数

4、主变主要参数

5、电除尘主要参数

第二部分：大修前状况分析

一、上次大修结束至本次大修之间的状态分析

（一）可靠性主要指标分析 运行小时:SH=29989.36小时 备用小时:RH=1348.7 小时 可用小时:AH=31338.06小时 非停次数:UOT=13次 非停小时:UOH=812.1 小时 强停次数:FOT=8次 强停小时:FOH=491.69小时 等效可用系数:EAF=87.54% 等效强迫停运率:EROR=1.61% 起停次数:37/37次

期间共进行了一次小修一次中修,时间为: 2000.11.29.19:002002.06.07.02:50 历时713.55小时 在此期间共发生非计划停用13次,其中强迫停用8次,分别为: 序号 事件开 始时间 事件终 止时间 时间 事件原因

（二）、#2机组大修前设备状况分析 汽机分析： 2、1主机状况分析： 2．2 主要辅机 历次改造 主机改造 2）辅机改造 发变组状态分析 锅炉运行状况分析 热工技术监督分析 化学技术监督分析

二、修前设备存在的主要问题 第三部分：项目完成情况

一、大修项目统计

第五部分：机组大修前后技术指标对比及分析

二、主要参数分析

第六部分：重大项目的专题分析总结（见附件2）第七部分：重大改进项目完成情况及效果

第八部分：遗留问题及措施

第九部分：大修费用统计 本次大修计划：

材料费用 万元，备件费用 万元, 人工费用 万元，工程费用 万元，四项合计 万元。

本次大修实际：