风机试车方案

风机试车方案（9篇）

1.风机试车方案 篇一

选矿试车组织方案

选矿经过2006为期一个月的联片检修已进入扫尾阶段，根据工作安排，设备单机试车、空负荷联动试车、负荷联动试车将于9月15至20日陆续展开。为进一步明确生产准备的内容、标准、完成时间和相关责任，集中力量全面做好各项生产准备工作，选矿将分为设备单机试车、空负荷联动试车、负荷联动试车三个阶段进行。

一、试车前准备确认工作：

1.检查确认工艺流程系统：检查并确认所有紧固件已紧固无松动现象，设备、管道、电仪等各专业安装完毕。

2.检查风管路系统安装是否正确，各阀门安装的位置及方向是否符合要求，开闭灵活，管道联接是否牢固，密封是否良好，并严格检查各测压管线是否有堵塞或漏气现象。全部空气管路和空气管路设备在试车前必须清理干净，自洁式空气过滤器和进风管道尤为重要，不允许有焊渣和可能造成损害的硬物等任何异物存在。

3.检查确认润滑（油）系统 ：检查确认油路安装正确，联接可靠，密封良好，介质流向指示正确，阀门安装正确且开闭灵活，测压、测温管线无堵塞或漏气现象；检查确认油路系统绝对清洁；系统压力试验符合要求，无泄漏。

4.检查确认水路安装正确，阀门安装正确，联接可靠，密封良好。介质流向指示正确，测压、测温管线无堵塞或泄漏现象；管路经水冲洗干净，水压试验合格。5.电气专业人员对自控、电控系统进行质量检查、验收。

二、试车阶段的划分与工作目的

选矿厂生产系统试车需在设备及主体工艺管线基本就位条件下进行，按相关规范要求，工作将分为设备单机试车、空负荷联动试车、负荷联动试车三个阶段。

1、设备单机试车

即系统内符合无载荷条件启动的设备按照设备说明要求进行无负荷单机通电运转。

目的：通过单台设备连续平稳运行，检验设备的安装质量、基本运转性能是否满足设备性能要求。

2、空负荷（清水）联动试车

即以基作业区为单位，按照联动要求同时通电空负荷或带水联动运转。

目的：通过工艺操作上可以联动的设备空负荷或带水连续平稳运行，检验系统设备载荷、联动、连锁、自动控制等是否满足运行要求。

3、负荷联动试车

即生产系统全流程设备带料联动运转。

目的：通过工艺系统投料，全流程设备带负荷联动连续平稳运行，检验整个生产系统（设备、电器控制、工艺流程）在满负荷运行时能否正常运行。

三、试车组织与工作职责

1、成立试车协调领导小组 组 长： 副组长：

组 员：工艺 设备、电气

2、各阶段试车工作的组织 1）设备单机试车

参加单位与人员：机、电、自动化控制等相关专业技术负责人，施工方（班组）负责人；

试车岗位（设备）：原矿仓扇形闸门、皮带、振动筛、中细碎，主控室控制系统

50#-59#皮带、气动闸门、60#-63#给矿皮带、1#-8#球磨机、各种泵类设备、空压机、鼓风机、加药机，药剂制备系统、液位控制系统、球磨机供水系统 2）空负荷（清水）联动试车

参加单位与人员：机、电、自动化控制等相关专业技术负责人，施工方（班组）负责人，负责设备操作的人员，现场技术人员；

试车系统：碎矿系统、磨浮系统 3）负荷联动试车

参加单位与人员：机、电、自动化控制等相关专业技术负责人，施工方（班组）负责人，主要设备操作人员（协助），现场技术人员；

四、各阶段试车时间安排

1、单机试车与整改

计划自9月15日开始，9月18日结束。依次进行，依次评判，依次整改。

2、空负荷联动试车与整改

计划自9月18日开始，9月19日结束。分作业区依次进行，依次整改，统一组织验收。

3、负荷联动试车与整改

计划自9月21日开始。负荷试车结束，进行试车工作总结评价。

五、安全措施及其他应注意事项：

1、试车成立专门试车小组，由机、电、水等专业技术人员和技术工人组成。明确试车总指挥，由试车总指挥指挥试车，其他人员不得指挥试车。

2、试车区域应设置警戒线，与试车无关人员未经允许不得随意进入。

3、试车人员应穿戴好劳动保护用品，戴好安全帽，高空作业系好安全带，作好防护工作。

4、设备在运转中严禁任何形式的修理。

5、设备周围坑、槽、洞应采取防护措施，防止人员坠落。

6、试车运转过程中，所有人员不得站立于运转设备或运转部位上。

7、试车过程中，仔细检查设备的运转情况，如发生不正常现象，立即停止运转。在中断驱动装置、确保安全的情况下进行检查处理，并在处理时派专人监护。

8、对于电机驱动设备，一般连续运转2~4小时；液压驱动设备，确保往复运转5~10次。

9、试车过程中务必确保试车记录、整改记录、验收记录的真实、规范和完整；对问题的整改，既要划清责任，又要及时到位。

附：1.单机试车记录

2.空负荷（清水）联动试车记录 3.负荷联动记录

2.风机试车方案 篇二

关键词：风机,控制方案,隐患分析,改造

一、简介

某公司聚烯烃4套装置风送系统采用压缩氮气输送粉料和粒料, 输送的压缩氮气由压缩机提供, 粉料和粒料系统全部使用AERZENER的无油螺杆压缩机, 共计16台, 压缩机为高压电机, 每台压缩机都有配套的低压油雾分离器。设备整体供货及控制系统集成为国内一企业自行设计、安装, 控制采用SIEMENS公司S7-400系统与继电器组合的控制方式。在实际生产运行中, 聚丙烯装置一台粒料风机出现操作员在控制室操作停机但压缩机未停而PLC操作画面显示压缩机停机的现象, 最终导致机组烧毁, 造成了较大的经济损失。综合现场各种因素分析, 该设备的控制方案存在重大安全隐患, 必须加以改造。

二、控制方案的隐患分析

整套输送系统使用西门子的PLC控制系统[2], 而每台压缩机则单独由继电器搭建的控制盘进行控制, 所有和机组控制有关的来自PLC和MCC的启动/停止命令以及状态指示信号都经过现场控制盘送到MCC和PLC系统。在就地控制模式时, 工艺人员可以在现场进行启动、停止操作。图一为原始继电器搭建控制原理图:

存在的问题和隐患:

1.高压电机主电机的启动、停止命令由PLC系统发送正脉冲信号到现场控制盘, 然后由控制盘送至MCC高压柜, 低压电机油雾分离器的启动命令由PLC系统发送正脉冲信号, 停止命令为负脉冲信号。其中主电机的启动命令在控制盘内由201、203号端子输出, PLC发出的停车信号与现场停车信号 (按钮开关) 、紧急停车信号 (现场带防护的拍停开关) 三路汇总在控制盘内由205、209号端子输出。本次事故发生后, 操作人员按“现场停车按钮”和“紧急停车按钮”都无法将设备的电源断开, 经检查为中间接线端子205、209松动, 送出的停机信号无法到达MCC高压柜, 导致系统无法切断电源停止设备, 唯一的方法就是在MCC系统内将压缩机的电源断开, 给操作带来风险和不便。

2.送到PLC系统的压缩机启动、停止状态信号取自控制盘内的中间继电器。当中间继电器收到动作命令信号后, 将信号反送给PLC系统, 用来在PLC操作员界面上指示电机运行的状态。此信号反应的是现场控制盘内的继电器状态, 逻辑上和电机的状态应该是一致的, 但在故障状态下, 并不真实反应电机的实际工作状态。比如控制柜与MCC之间的回路节点出现问题, 就会出现控制室内压缩机的操作状态和现场压缩机的动作状态不一致的情况, 导致压缩机空转, 因非正常操作导致出口压力升高过载运行, 使双转子啮合, 壳体因高温损坏, 每台设备直接经济损失高达170多万元。

3.此例PLC系统和现场控制盘组合控制方式中的多数逻辑控制功能依靠继电器实现, 未能充分利用PLC系统SOE的功能, 在故障分析、诊断方面存在缺陷。

三、改造方案及实施

为了消除原始控制方案存在的隐患, 也为了满足石化行业控制系统的控制要求, 使控制系统能够真正做到安全可靠、保证生产的顺利进行, 因此, 从以下几个方面进行改造。

1. 改造方案

本次改造既要保证继电器控制系统的完好, 又要保证所有信号的安全性和可靠性, 因此, 不取消原有系统之间的往来信号, 仅通过增加PLC与MCC之间的信号以满足控制的实际需求。

(1) 将PLC发出的停车信号一分为二。由于到控制盘的停车信号需要参与其他逻辑, 保留原有停车信号、增加两对电缆将高压电机和低压油雾分离器的停车信号从PLC直接送往MCC, 以确保MCC的停车信号真实可靠, 保证现场设备与实际操作一致。

(2) 增加MCC到PLC的“运行/停止”信号。将“运行”、“停止”信号直接从MCC送到PLC, 取消现场控制盘的“运行/停止”信号, 由MCC传送过来的“运行”信号代替原有的“运行/停止”信号参与联锁控制, 并在流程图画面进行显示, 以保证运行信号的真实性和可判断性。

(3) 在MCC综保系统增加“联锁停车信号”和“现场停车信号”的区分功能, 即保证了任何一个停止信号都能停压缩机, 又方便了操作停车或故障停车的原因查找。

以聚丙烯为例, 上述改造需要增加的PLC和MCC之间的接线端子:

2. 方案的实施

为了实现改进的控制方案, 使系统具有友好的人机交互界面, 需要从硬件和软件两方面实施。

(1) 硬件实施

增加PLC和MCC直接的控制电缆和继电器等相关设备。每台设备需要给主电机和油雾分离器各自增加一对“停止”命令信号电缆, 共计32对电缆。每台设备需要给主电机增加两对“运行/停止”指示信号, 共计32对电缆。

实施前经过工程计算需要敷设9000米电缆, 为了确保质量, 需要在电缆穿管敷设前和敷设后对电缆进行绝缘、接地检查;按照设计标准图要求将电缆密封接头安装在仪表的进线口, 安装达到防爆要求;保证电缆在穿管和槽盒时不受损伤, 做好盘柜布置并做好电缆标签。

(2) 软件实施

由于各系统已经正常运行, 按照同一设备同一类型的点进入同一控制的原则进行备用通道的分配和查找, 需要从同一控制器查找备用通道, 在PLC系统内增加32个DO点和32个DI点, 分配并进行软件的组态。同时需要对程序进行修改、下装和调试。下图为压缩机修改后程序的控制功能模块。

增加了“高压MCC Running”DI1信号和“LCP Running”直接的逻辑关系, 同时将DO信号“高压MCC主电机”DO2和“低压MCC油雾分离器”DO3送到MCC系统。

结束语

本次改造涉及到装置中的16台同类设备, 在未对主题控制设备进行大范围动改的基础上, 仅对信号控制源及控制指令的变更, 消除了系统运行的安全隐患, 工程施工量少, 实施容易。目前国内多家石化企业均应用此控制方案, 都存在类似的问题, 在推广应用上应有更大的空间。

参考文献

[1]李展峰, 邹振裕.水厂的风机控制系统改造中国给水排水2008.1第四卷第二期.

3.风机试车方案 篇三

关键词：风机墙;风机选型;结构优化

引言：随着经济的发展，人们生活水平的提高，对组合空调中风机的要求越来越高，更加重视风机的技术。风机墙空调机组能够满足当前的生活需要和生产要求，科学、合理的选择风机墙空调机组的风机选型方案，确保能够满足实际的需求，加强对风机墙的结构优化分析，使设备性能充分发挥，促进风机墙技术更好的发展。

一、确定压力、流量下的风机墙的风机选型方案

一般对于风机墙的选择主要考虑风机墙的风压、风量、尺寸、运行效率和生产成本进行综合考虑。

（一）风机墙性能参数的确定。由于实验条件的缺乏，并且考虑到对风机墙全面的进行测试，那么不仅实验成本高、工作量比较大，而且也不能在有效的时间内完成对风机墙的测试，因此这里主要按照风机墙并联的特点，对风机墙的性能参数进行理论分析和计算。

选取N台同种类型的风机并联运行，进行综合性能参数测试。实验数据如在X-Y坐标轴上，对各类风机的实验参数进行绘制。选取不同的压力值，作为参照，观察风机风力值的大小，进行分析，综合比较，绘制出N台风机的特点曲线。对于各个单机的出口的动力压力比较小，在风机墙后段的气流相互之间受到的干扰压力损失也会减小，这样就能保证单机间工作效率稳定。

（二）风机墙的风机选型方案。目前，对于风机墙的风机选型的根据主要还是为用户的风压和风量的要求。对市场上多台风机墙的数据分析和比较，综合考虑节能，对变频超过60Hz的进行去除，然后根据参数的中工作效率较高的方案进行比较，进行相关的测试，选取效率最高的风机选型方案。在挑选的过程中还可以结合生产成本和结构尺寸进行综合考虑，来确定风机墙最终的挑选方案。

二、风机墙空调机组的结构优化措施

（一）降低风机能耗和噪音。对于空调系统运行不稳定的因素，主要是由于对于空调设备的选型不当所造成的。为了保证空调系统运行稳定，首先应该要求对系统阻力损失和空调系统的风量进行准确计算。并且，设备制造厂应该按照管道阻力损失、使用场所和冷负荷的特性的不同，综合对协助设备选型和实际空调机组的风机和表冷器进行优化方案的设计。

（二）确定皮带轮和风机的尺寸和平衡。目前，风机的皮带轮传动大量的应用在组合式空调器中。对于确定皮带轮和风机的尺寸和平衡是很有必要的[1]。加大对风机的叶轮的平衡试验，尤其注重皮带的动平衡测试。对组合式空调器的轴承进行质量检测，提升空调器的整体质量，确保空调能够在使用中的稳定性，使得空调器能够正常工作。

（三）改进空调机组结构。根据相关的规定，对于组合式空调器中机内静压在600Pa时，那么机组中的漏风率不应该超过2%。当风机中漏风功率降到23%时，那么功率随着增加为33%，与之成反比，因此减少漏风率能够保证空调机组节能运行[2]。根据我国组合式空调器的实际情况，对于漏风点一般在机组底板、功能段、四角连接处等地方，这主要是由于密封材料质量较差、对机组结构设计不合理、现场安装过程中没注意平衡问题等。通过这几个方面的问题进行改进，优化和注重产品的质量和检测，根据实际的空间要求，加大对相关的技术研发力度，注重对研发人才的培养，使得空调机组设计的更加的完善和高效。

（四）正确使用前向多翼型风机。在空调机组中前向多翼型风机应用还是必要常见的，主要具有尺寸小、风压高等特点。在同等体积的环境下，具有噪声小、转速低的特点。因此，在我国空调系统大量使用多翼型风机。根据前向多翼型风机的特征和后向叶片式风机进行比较，在设计的过程中应该要注意功率和风量的实际需求，合理的使用。在风机墙空调机组的设计如果设置的安全系数比较大的话，那么在调试过程中就应该设置关小阀门，保证电机不会因过载而导致出现相关的机械故障。在使用前向多翼型风机过程中，对设计中的风压、风量要尽可能做到准确，不能过度的加大安全系数，确保空调机组的稳定运行。

结语：综上所述，风机墙空调机组的风机选择合理的方案和制定结构优化分析是很有必要的，通过降低风机能耗和噪音、确定皮带轮和风机的尺寸和平衡、改进空调机组结构、正确使用前向多翼型风机能够有效的使得风机墙性能得到充分的发挥，并且能够满足环保、节能、舒适等相关的要求，加快风机墙技术产业结构转型，促进我国空调行业快速发展。

参考文献：

4.硫铵单元试车开工方案 篇四

1、说明

本单元的煤气管道、阀门，在管道吹扫、打压检漏时已确认管道畅通清洁，阀门灵活好用；具备开工条件，这部分不参与联动试车。

参加本单元联动试车的设备有：

饱和器3台、满流槽3台、小母液喷洒泵4台，大母液循环泵3台、结晶泵4台、母液加热器3台、母液储槽2个、母液放空槽一台、放空槽液下泵1台、送风机及热风器2台、冷风机1台、螺旋输送机1台、、流化床1台、振动电机2台、旋风除尘器4台、尾气引风机2台、洗净塔2台、洗涤泵4台、雾沫分离器2台及工艺管道

2、试车内容

①母液循环系统

母液循环系统试车路线：饱和器→母液循环泵→饱和器

母液加热系统试车路线：饱和器→母液加热器→母液循环泵→饱和器

②母液喷洒系统

母液喷洒系统试车路线：母液槽储（或满流槽）→小母液喷洒泵→饱和器→满流槽→母液储槽。③结晶系统

结晶系统试车路线：饱和器→结晶泵→结晶槽（满流）→饱和器

④干燥除尘系统

干燥除尘系统试车路线：送风机→热风器→流化床→旋风除尘器→引风机→洗净塔→雾沫分离器→放散管。

⑤硫酸系统

硫酸系统试车路线：硫酸储槽→硫酸泵→硫酸高位槽→硫酸分配器→满流槽

↓→满流管→母液储槽 ⑥废液收集及放空系统

废液收集系统试车路线：试车用水→水封槽→母液槽。

废液放空系统试车路线：饱和器、满流槽等→母液放空槽→液下泵→母液储槽.3|、试车步骤

（1）

母液循环系统试车步骤：

①通过饱和器的冲洗水口向饱和器内注入适量试车用水。

②打开大母液泵的进口阀门和泵后排气阀门罐泵，关闭泵后压力表取压阀门，③当排气阀有液体连续流出时关闭排气阀，,按照离心泵的操作步骤启动母液循环泵，当电机运行平稳后缓慢打开压力表取压阀门，读取压力表读数。

母液加热系统试车步骤：打开母液加热器的进、出口阀门开启液相管路。

④巡回检查，管道、设备、阀门有无泄漏现象，检查母液循环泵的运转情况有无振动、温度过高等现象，做好巡检记录，有问题试车后进行整改。

（2）母液喷洒系统试车步骤：

①通过母液槽储的备用口向母液槽储内注入适量试车用水。

②打开母液储槽的出口阀门，小母液喷洒泵进口阀门和排气阀门罐泵，同时关闭泵后出口阀门和压力表取压阀门，③当排气阀有液体连续流出时关闭排气阀，,按照离心泵的操作步骤启动母液喷洒泵，当电机运行平稳后缓慢打开压力表取压阀门，读取压力表读数,调整母液循环泵出口阀门的开度，使压力表读数指示值稍大于单元泵的扬程值。

④密切观察满流槽液位的变化，当满流槽达到满流口时，注意观察母液槽储液位变化，当母液槽储液位稳定在某一数值不再变化时，说明母液储槽→母液喷洒泵→饱和器→满流槽→母液储槽→循环路线畅通。

⑤巡回检查，管道、设备、阀门有无泄漏现象，检查小母液循环泵的运转情况有无振动、温度过高等现象，做好巡检记录，有问题试车后进行整改。

(3)、结晶系统试车步骤：

①在母液循环系统试车的同时，进行结晶系统的试车，试车前除与结晶泵相关的阀门处于关闭状态外，打开结晶系统试车线路上的所有阀门；打开结晶槽、结晶母液和回流母液管路上的阀门，饱和器结晶母液出口阀门；关闭放空阀门，关闭结晶槽出口阀门。

②打开结晶泵泵前进口阀门和泵后排气阀门，罐泵，同时关闭泵后出口阀门和压力表取压阀门，③当排气阀有液体连续流出时关闭排气阀，,按照离心泵的操作步骤启动结晶泵，当电机运行平稳后缓慢打开压力表取压阀门，读取压力表读数,调整结晶泵出口阀门的开度，使压力表读数指示值稍大于单元泵的扬程值。

④密切观察结晶槽液位的变化，当液位超过满流槽达到满流口时液体应从满流管道溢出，流到饱和器下部。

⑤巡回检查，管道、设备、阀门有无泄漏现象，检查结晶泵的运转情况有无振动、温度过高等现象，做好巡检记录，有问题试车后进行整改。⑥试车结束后通过离心机将试车用水放到饱和器。

（4）干燥除尘系统试车步骤：

①检查确认除尘风管线路阀门开、关情况。

②打开尾气引风机的进风口阀门，按照引风机的操作步骤启动离心式引风机，电机运行平稳后，缓慢开启尾气引风机的出口阀门，使电机电流稳定在额度电流的85%左右。随即打开送风机的进风口阀门，按照送风机的操作步骤启动离心式送风机，电机运行平稳后，缓慢开启送风机的出口阀门，使电机电流稳定在额度电流的85%左右，使空气通过除尘风管路系统。

③检查各管路、设备的运行情况。做好巡检记录，有问题试车后进行整。

（5）、硫酸系统试车步骤：

①硫酸储槽内注入适量试车用水，打开酸槽出口阀门。

②按照硫酸泵的操作步骤启动卸酸泵，向硫酸高置槽送“酸”，当电机运行平稳后缓慢打开压力表取压阀门，读取压力表读数.③观察硫酸储槽及硫酸高置槽的液位变化。当硫酸高置槽有明显上升时，打开硫酸高位槽的出口阀门，使“硫酸”通过硫酸分配器向满流槽加“酸”。④

⑤当硫酸高位槽的液位升至槽高的一半时，打开溢流阀门，使“硫酸”流到母液槽储。

⑥母液槽储液位涨至一半时，按照离心泵的操作步骤启动小母液泵,当电机运行平稳后缓慢打开压力表取压阀门，读取压力表读数。压力表上读数上来后缓慢打开泵后出口阀门，调整硫酸泵出口阀门的开度，使电机电流为额定电流的80—90%。

⑦检查，管道、设备、阀门有无泄漏、堵塞现象，观察硫酸储槽、硫酸高位槽、母液储槽液位变化情况，液位指示值稳定在某一数值时，说明硫酸系统已经平衡，连续运行数小时。⑧巡回检查，管道、设备、阀门有无泄漏现象，检查个泵的运转情况有无振动、温度过高等现象，做好巡检记录，有问题试车后进行整改。

⑹ 废液收集及放空系统试车步骤： 废液收集系统试车步骤：

①通过水封槽的备用口向槽内连续注入试车用水，观察水流到母液放空槽的情况。②当母液放空槽液位上来后，按照液下泵的操作步骤启动母液槽液下泵，当电机运行平稳后缓慢打开压力表取压阀门，读取压力表读数，压力表上读数上来后缓慢打开泵后出口阀门，调整液下泵出口阀门的开度，使压力表读数指示值稍大于泵的扬程值，同时，观察母液槽储的液位变化。

③在饱和器出口煤气管道泄液管阀门后边的蒸汽吹扫管上接上吹扫蒸汽，打开蒸汽吹扫阀门，向泄液管通入吹扫蒸汽，确认泄液管畅通，关闭吹扫蒸汽，废液收集系统试车结束。

放空系统试车步骤：

①在母液及喷洒母液试车完毕后打开母液循环泵的泵前泄液阀门，确认泵前管道内的试车用水泄入废水地下放空槽，然后关闭泵前泄液阀门。

②打开结晶泵前泄液阀门，将饱和器内的试车用水排入地下放空槽，当没有液体流出时，打开饱和器底部放空阀门将饱和器内的残液全部放入地下放空槽。③将母液槽储内的试车用水放入地下放空槽。然后排到下水道。④试车完毕，用水冲洗干净，上好人孔准备开工.。

硫铵系统气、液相开工：

拆除1#饱和器煤气进出口阀门盲板，进行氮气置换。打开出口管道放散，打开氮气阀门通入氮气，测含氧合格后关闭氮气。通入煤气，做爆发实验连续三次合格后，关闭放散。

2、其余2台置换过程同上。

注：此过程进行时饱和器液相已经循环正常，煤气引入饱和器后开始加酸，做母液酸度，严格控制在4—6%，测定满流槽母液晶比，达到30%时开启离心机提取硫铵结晶，降至10%时停止提取。

5.风机试车方案 篇五

新型液体火箭发动机试车台起动试验系统方案设计

为满足总体对发动机地面试验入口压力的设计要求,提出了三种试车台起动试验系统设计方案.论证表明,设计方案可行,布局紧凑、合理.综合考虑,确定起动容器与主容器接力试验系统作为新建台的设计方案.

作 者：耿文忠 Geng Wenzhong  作者单位：西安航天动力试验技术研究所,陕西,西安,710100 刊 名：火箭推进 英文刊名：JOURNAL OF ROCKET PROPULSION 年，卷(期)： 34(3) 分类号：V434 关键词：试车台   发动机起动试验   方案设计  

6.主通风机停止运转演练方案 篇六

主通风机停止运转专项应急演练

单位名称：山西煤运集团古交福昌煤业 编制单位：机电部

实施日期：2016年6月28日

主通风机停止运转专项应急演练审批

批准人：孙立虎

审核人：崔

编制人：张

勇

磊

主通风机停止运转专项应急演练方案

为认真贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针，进一步增强矿井防范安全生产事故风险的能力和应对灾变时的处理能力，提高矿井安全应急处置水平，研究决定，计划于二〇一六年六月二十九日举行主通风机停止运转应急演练。为保证演练能够顺利进行，避免演练过程中出现安全事故，确保演练结束后能尽快恢复安全生产的要求，特制定如下应急演练方案：

一、演练方案

主通风机房供电线路受到破坏，短时间内恢复不了正常运行。

二、成立应急演练指挥部

1、矿成立应急演练指挥部（同时也是应急救援指挥部），负责指挥应急演练工作。

总 指 挥： 薛腊旺（矿长）

副总指挥： 李洪亮（生产矿长）孙立虎（总工）

成 员： 李锡俊（安全副矿长）

崔

勇（机电副矿长）

亓秀军（通风副矿长）

张太生（救护队长）

臧震儒（地测科长）

王传聪（调度主任）

张道万（技术科长）苏兆安（综掘队长）徐 刚（机电科长）张 蕾（通风科长）

张宗军（安检科长）夏凡明（车队长及后勤）

苏瑞存(综采队队长)

指挥部设在调度室，下设六个演练组。

1、事故抢险救援组

组 长：李洪亮

副组长：王传聪 崔勇

成 员：李兴龙、邵学海、王俊强、李遵华、郑成龙

职 责：按照救援方案组织指挥救援队伍实施救援行动。紧急调用抢险物资、设备、人员，根据事故情况，有危及周边工作地点和人员的险情时，组织人员和物资疏散工作。负责记录、保存救援过程资料，总结应急救援经验和教训，具体负责实施现场应急救援指挥部制定的抢险救灾方案和安全技术措施。

2．后勤保障组：

组 长：夏凡明

成 员：李建东、李因伟、房海祥

职 责：负责抢险救援车辆的调度，保障有关抢险救援人员的日常生活需要及防洪物资，完成指挥部赋予的其它工作任务。

3.公安保卫组： 组 长：谢华

成 员： 刘兰宝、曹兴训、王凤玉

职 责：维护矿区和居民生活区的治安，做好事故发生后的人员疏散、封闭相关场所，维护交通秩序，杜绝无关人员进入事故救援现场，确保事故救援的顺利进行。完成指挥部赋予的其它工作任务。

4.医疗救护组

组 长：曹永昌

成 员：李长勤、牛峰、李因斌

根据与马兰矿医院签订了救护合同，负责对受伤人员的医疗救护，组织医疗救治，提供所需药品，医疗器械。负责灾区消毒防疾，确保灾区饮食卫生。完成指挥部赋予的其它工作任务。

5.善后处理组：

组 长：薛腊旺

成 员：张宗军、张磊、赵旭东

职 责：负责核实遇难者身份，了解掌握家庭情况并通知遇难者亲属。安排遇难者亲属善后处理期间的生活和遇难者丧葬事宜，负责洽谈抚恤条件。完成指挥部赋予的其它工作任务。

6．事故调查组：

组 长：孙立虎

成 员：王京伟、黑文胜、班峰、曲英见。

职 责： 参与研究制定抢险救援技术方案和安全技术措施，解决事故抢救过程中遇到的技术难题。收集整理救援过程中的技术资料，为指挥部提出建议意见及相关依据，参与分析事故原因和责任。完成指挥部赋予的其它工作任务。、指挥部成员及职责

（1）矿长：应急演练总指挥，总指挥负责决策，下达指令。（2）总工程师：负责向总指挥汇报应急演练情况，并组织应急演练工作；负责组织制定应急演练方案和措施，解决应急演练过程中

遇到的技术问题。

（3）生产矿长：负责应急演练信息的汇总、调度，负责向煤业公司汇报应急演练情况，具体实施抢险救灾工作。

（4）安全矿长：在总指挥的领导下，负责指导应急演练工作，对入井人数和升井人数进行监控，检查、排查救援过程中出现的安全隐患。

（5）机电矿长：负责应急演练过程中的电力供应，保障供电线路、设施可靠。组织对要害场所要设备的运行状况进行有效监控，确保矿井供电、排水系统正常。

（6）通风助理：负责应急演练过程通风技术管理。

三、演练程序

1、制定演练计划，成立演练指挥组织机构；

2、演练前的准备;

3、宣布抢险演练开始,下达抢险演练命令;

4、按照《主通风机停止运行全技术措施》和《主通风机停止运行应急预案》规定的程序，组织井下人员进行抢险演练；

5、演练结束；

6、恢复生产；

7、进行演练总结，对存在的问题整改。

四、撤人演练安全措施准备

1、各单位认真学习《2016主通风机停止运行应急预案》中有关避灾路线。

2、我矿联系马兰镇医院于6月25日前检查急救药品和急救器材、设备的准备，保证数量充足、质量合格。

3、我矿机电科于6月25日前对矿井通信设备、设施检查维修一遍，确保所有通信设备、设施能正常运行。

4、技术科、机电科、安全科、生产调度室必须严格按照《2016年矿井灾害预防与处理计划》的要求检查相关设施及图纸资料，保证齐全完好。

5、我矿应于6月25日前对全矿井上机动运输车辆检修一遍，确保车况良好，并随时于下部办公楼前待命。

五、应急演练时间

演练时间：2016年6月28日

六、演练内容

事故原因（模拟状况）：由于雷暴天气，风井主通风机双供电线路遭遇雷击短时间内无法正常运行。

七、演练模拟过程 1、2016年6月28日8时30分，我公司风井遇雷暴天气，造成双路供电线路受到雷击短时间内无法恢复运行 2、8时40分调度室值班调度员李兴龙接风井机房岗位工吴世文电话，报告主通风机因线路受到雷击停止运行。值班调度员立即向值班矿领导汇报，值班矿领导向矿长汇报后，接到指令，下达井下采掘地点撤人通知，并命令启动应急预案，调度室接到总指挥命令后通知各应急组成员、小组成员做好救援准备工作，并拉响警报。矿长接通

知后立即赶往调度室并召集抢险指挥部所有成员到调度室集合待命，并立即组织实施救援预案。9：00矿长电话联系古交市救护大队说明我矿有瓦斯积聚、停风的危险。9：17矿长电话联系古交市煤炭管理局汇报我矿有瓦斯积聚、停风的危险。9：30各小组组长接警报后到调度室待命，矿长迅速成立救灾指挥部。

3、机电矿长一方面组织人员恢复线路，另一方面组织人员加强地面巡查。

4、生产矿长负责组织人员敷设线路，并记录演练所用时间。

5、安全矿长负责各救援点的巡查、检查，排除隐患和问题。

八、演练要求：

1、要求两个突击队成立应急小分队，人员不少于20人，由领导组负责人任应急小分队队长，抗洪应急小分队名单报调度室。2、6月8日，指挥部成员在生产调度会议室集合，8时20分由总指挥下达演习命令。

3、当班调度员李兴龙拉响警报，全体抢险人员立即到办公楼前集合。十分钟后人员集合完毕，进行清点并记录人数。

4、抢险组组长带领人员迅速赶到抢险地点恢复线路。5、20分钟抢险技术人员必须，分析井下危害情况。

6、演习结束。

九、演习期间安全技术措施

矿井应急演练初期会不同程度的存在情报不清、指挥混乱、惊慌失措等问题，对演练工作造成时间拖延、致使井下人员不能迅速撤离。

为此，在矿井应急演练工作过程中，特采取措施如下：

1、必须有由总工程师负责组织有关单位的技术人员编制《主通风机停止运转应急演练方案》。

2、已批准的《主通风机停止运转应急演练方案》由安全矿长负责贯彻执行。

3、已批准的《主通风机停止运转应急演练方案》立即向全矿职工贯彻，组织学习，熟悉有关内容、应急措施和避灾路线等。各基层单位的领导和技术人员负责组织本单位职工学习。没有学习，不熟悉的干部和工人，必须重新学习。

4、成立矿井应急演练指挥部，矿长任总指挥，总工程师、生产矿长、机电矿长、安全矿长、通风助理任副总指挥。应急演练时指挥部成员指挥演练工作。

5、应急指挥要有条不紊、沉着、冷静，集中精力于重大问题的决策上。不能形成无人领导或多头领导、多头乱指挥，以防止应急演练混乱。

6、参加应急演练人员要服从命令，各负其责，统一行动，确保演练顺利进行。

7、应急演练时信息传递要清晰具体。应急演练过程有关记录要准确、规范。调度室做好记录和汇报工作，并对演习资料进行汇总，安监科根据演习中出现的问题，对雨季三防应急预案进行修改。

十、应急演练需收集的资料

1、成立应急演练指挥部的时间；

2、演练开始时间、结束时间；

3、调度值班人员通知值班矿长的时间；

4、通知构造防洪堤坝时间；

5、通知运输、医疗、救护车辆集合的时间及到位时间；

6、参加演练人员的避灾路线统计（姓名、单位、本班工作地点）；

7、图纸资料收集时间和备齐的时间；

8、召集矿井救灾小组领导成员（具体到每个人）的时间；

9、矿井救灾小组成员及施工队小分队人员（具体到每个人）到达矿安全调度会议室的时间；

10、上下井人员（包括姓名、单位、下井人数）的统计；

11、最远地点人员撤离时间；

12、撤人过程中发现的问题。

十一、演练结束后恢复生产的安全技术措施

1、恢复生产时恢复生产小组成人员于矿调度会议室集合，由总工程师带领，认真学习恢复安全技术措施后，恢复生产。

2、具备安全生产的条件后,方可开工，否则必须组织人员进行整改。

3、由总指挥下令把各自所负责区域内存在的隐患检查一遍，发现问题立即整改。

4、人员管理：各恢复生产小组人员必须绝对服从组长的安排，严格按规程操作，恢复生产过程中发现问题 异常，立即通报矿调度室，等待处理。

7.风机试车方案 篇七

为了保证煤炭的安全开采, 煤矿井下必须不断地进行通风, 以稀释煤炭产生的危险易燃气体, 并且将生产中产生的煤尘带出井外以保证良好的工作环境。当通风速度较慢时, 无法有效稀释危险气体, 比如甲烷、一氧化碳等, 会损害煤矿工人的健康, 甚至引发矿难, 通风速度较快时, 巷道中会产生大量的煤尘, 破坏井下的工作环境。另外在煤矿开采的不同阶段, 煤矿环境会发生较大的改变, 需要合理地控制通风速度与通风量。调节风量与风速的传统方法为控制挡风板的位置, 由于电机一直处于额定运行状态, 虽然控制简单易行, 但是忽略了此种调节方式的电能浪费。近年来, 由于国家对节能减排以及安全生产的高度重视, 矿井通风机的变频改造迫在眉睫, 虽然需要大量前期投入, 但是其所带来的节能效益远远大于前期投入[1]。 而近年来中、高压变频器技术飞速发展, 根据矿井的实际状况选取合适的改造方案显得尤为重要。

1变频器的工作原理与优势

图1为交直交变频器的工作原理示意图, 即三相交流电经过整流器转化成直流电, 再经过负载端的逆变单元输出电压和频率可调的交流电, 输出电压和频率是由控制电路决定的。由于风机调速无需能量回馈, 整流端往往采取二极管不控整流来减少系统的成本。交流电机调速的方法有很多, 比如标量控制、矢量控制、直接转矩控制[2]等。矿井内风机调速对动态特性的要求不是很高, 并且其负载特性对转矩的精度要求也不是很高, 为了降低控制的难度, 电机调速方式往往采取恒U/f的方法。

对三相异步电动机而言, 其定子的每相电动势有效值Eg的表达式为:

式中, f1为定子频率;Ns为定子绕组每相的匝数;kNs为定子基波绕组系数;Φm为每极的气隙磁通。

在电机调速中, 为了保持m不变, 需要Eg正比于f1。在输出频率较高时, Eg可以近似认为与定子输入电压Us相等;而在输出频率较低时, 定子电阻压降不能忽略, 因此必须进行适当的补偿, 如图2所示。

1 — 无补偿 2 — 有补偿

电机输出的功率P=Tω/η, 其中T为转矩, ω 为风机的角速度。根据风速与转速n的关系可得P=Cn3, 其中C为常数, 由风机的特性决定。可以看出电机输出功率与转速的立方成正比, 而对于采取挡板控制风量的场合, 电机始终运行于额定转速, 浪费了大量的能量。图3为4种不同方式下, 风量与电机输出功率之间的关系曲线, 可以看出采取变频器驱动风机可以节省大量的能量。

1 — 输出端风门控制时的电机的输出功率 2 — 输入端风门控制时的电机的输出功率 3 — 变频器调速时电机的输出功率 4 — 滑差调速控制时电机的输出功率

采取变频器驱动风机除了具有节能的优势以外, 还具有保护电机的功能[3], 比如可以实现电机的过压、过流、缺相、反相、 短路、失速等保护。在大功率场合, 变频器的合理使用还可以减少电机对电网的污染, 提高功率因数。

2不同变频改造方案的分析与比较

从以上分析可以看出矿井风机进行变频改造是实现生产安全与节能的有效途径, 然而在进行变频改造的过程中需要结合矿井的具体情况选取合适的变频器。下面分析不同类型的改造方案, 并进行比较。

2.1三电平二极管钳位型变频器

三电平二极管钳位型 (NPC) 变频器[4]为目前中压电力传动场合的主流产品, 国内外的相关公司 (如国外的ABB、西门子, 国内的深圳汇川等) 均有相应的产品。以ABB的ACS1000产品为例, 其拓扑结构如图4所示, 整流端采取12脉冲的不控整流, 逆变端采用的器件为高压IGCT, 由于采取二极管进行钳位, 每个主功率开关器件的耐压为直流母线电压的1/2, 但是受功率开关器件耐压等级的限制, 此种变频器的电压等级局限在1.25~6.6kV, 并且随着电压等级的升高, 其成本会大大增加。

尽管此种变频器为市场中的主流产品, 其实用性和可靠性已经得到了长时间的证明, 但是此种变频器存在着一些难以克服的缺点。 (1) 其最大电压等级不高, 而大型矿井往往采取10kV或以上的电压等级对电机供电, 这些场合中三电平NPC变频器的应用会受到限制。 (2) 三电平NPC存在着固有的开关器件损耗不均衡的现象。 (3) 此种变频器的故障容错能力较差, 当一个开关器件出现故障时, 必须采取停机的措施, 而通风系统的瘫痪轻则造成矿井无法正常进行生产活动, 重则引发矿难。而实际生产中为了避免通风系统瘫痪, 往往采取备用设备在故障时进行工作, 这无疑增加了成本。

2.2四电平飞跨电容型变频器

四电平飞跨电容型 (FC) 变频器采取的是电容钳位型拓扑, 其代表产品为美国阿尔斯通电气公司的Alspa VDM 6000。主电路拓扑如图5所示, 前端采取18脉冲不控整流, 主功率开关器件采取高压IGBT, 每个功率开关器件的耐压为直流母线电压的1/3, 适用的电压等级为2.14~4.6kV。此种变频器实现四电平输出, 输出谐波特性一定程度上优于三电平波形, 不存在损耗不均衡的问题。 另外, 此种变频器冗余开关状态较多[5], 控制相对简单, 故障容错能力要强于三电平NPC。

虽然此种变换器主功率开关器件承受的电压占直流母线的比例要小于三电平NPC, 但是并不意味着此种变换器的电压等级会提高, 主要原因有2个方面: (1) 此种变换器采取的功率开关器件为IGBT, 其最高电压等级要小于IGCT。 (2) 悬浮电容需要承受较大的电压, 储存的能量也较大, 一定程度上限制了其电压等级的提高。

2.3五电平混合二极管钳位型变频器

五电平混合二极管钳位型 (HNPC) 变频器是采取三电平NPC拓扑并联的方式, 其中一个桥臂的输出点与另外两相对应的输出点相连, 被称为人工中点, 而另一个桥臂的输出点与电机的一相连接[6]。其主电路拓扑如图6所示, 前端采取36脉冲的不控整流, 需要3个独立的直流电源, 实际生产中往往采取移相变压器实现。此种变频器相对于三电平NPC的优势在于输出电平数增多, 输出谐波含量大大减少, 并且每相的直流电压利用率增高, 一定程度上提高了此种拓扑的最大电压等级。 其代表产品为ABB公司的ACS5000系列, 采用高压IGCT作为主功率开关器件, 电压等级范围在6~7.2kV。

然而五电平HNPC存在三电平NPC同样的缺点, 即功率开关器件损耗不均衡。需要的功率开关器件数量较多, 且前端需要专门设计的移相变压器, 增加了系统的体积与成本。

2.4级联H桥多电平变频器

上述3种变频器的电压等级均有一定的限制, 在电压等级非常高的场合, 这些变频器的应用将受到限制。级联H桥多电平 (CHB) 变频器采取多个H桥子模块级联的方式构成, n个相同的子模块可以实现2n+1电平的输出[7], 子模块的增多也意味着电压等级的升高。此种变频器的代表产品为西门子公司的罗宾康系列的完美无谐波型变频器。图7为三相星形连接的七电平级联H桥变频器, 由于每个子模块都需要一个独立直流电源, 所以三相七电平级联H桥变频器需要9个独立直流电源。独立直流电源的获得往往是在不控整流前端增加特殊设计的移相变压器。由于每个子模块的直流电压并不是很高, 所以每个子模块的功率开关器件采取低电压等级的IGBT。目前此种变频器的电压等级为2.3~13.8kV, 当然, 通过增加子模块的方式可以进一步提高电压等级。

级联型多电平变频器具有模块化的特性, 其向更高电压等级扩展很容易, 由于不涉及悬浮电容与中点电位的平衡控制, 其控制方法相对于上述3种拓扑来说相对简单。

另外, 级联H桥多电平变频器相对于其他变频器的最大优势在于具有极强的故障容错能力[8], 即在系统的局部功率开关器件发生短路或开路故障时, 系统无需停机, 可继续降额运行。 图8给出了具有容错能力的子模块的拓扑结构, 当这个子模块发生故障时, 可以通过将开关T从n的位置切换到f位置, 实现将故障子模块切出。图9所示为九电平级联H桥的容错运行原理图, 图9 (a) 为系统未出现故障时, 系统工作在全额状态。 图9 (b) 为c相的2个子模块与b相的1个子模块发生故障切出时的运行原理图, 此时只需调整变频器的控制策略即可以实现降额运行。

级联H桥多电平变频器的故障容错能力使得其极其适合于不容许停机的重要场合, 但是由于前端需要复杂的移相变压器, 既增加了系统的体积也增加了成本。

2.5 4种变频方案的比较

在实际的改造过程中应该具体结合矿井的环境来确定变频器的电压等级、功率容量、体积等情况。另外, 一些高瓦斯矿井或煤矿的重要区域往往还需要考虑变频器的稳定性、容错运行能力等。

表1给出了4种不同拓扑变频器的性能对比, 从中可以看出级联H桥型变频器的输出电压等级与功率容量的范围均较广, 三电平NPC和级联H桥变频器的可靠性比较强, 三电平NPC与四电平FC变频器的成本较低, 级联型变频器的容错运行能力最强。总之, 在矿井风机变频改造的过程中必须结合多方面的因素选择改造方案。

3总结与展望

矿井通风机的变频改造具有多方面的优势, 符合我国节能减排与安全生产的政策。近几十年来, 电力电子技术与数字化技术的飞速发展, 使得大功率中、高压变频器技术飞速发展, 但是目前多电平变频器并没有统一的拓扑结构, 在改造过程中必须选取合适的方案以满足特定的要求。多电平技术作为一项新技术, 目前发展还不是很成熟, 由于使用的功率开关器件与无源器件较多, 其可靠性还亟待改进。相信随着多电平技术的进一步发展, 矿井通风机的变频改造定能获得更大的效益。

参考文献

[1]李惠平.矿井主通风机变频调速节能技术的应用[J].煤炭工程, 2012 (7)

[2]李崇坚.交流同步电机调速系统[M].北京:科学出版社, 2006

[3]关慧, 赵争鸣, 孟朔, 等.变频调速异步电机的优化设计[J].中国电机工程学报, 2004 (7)

[4]张志, 谢运祥, 乐江源, 等.二极管钳位型单相三电平逆变器空间矢量脉宽调制方法[J].中国电机工程学报, 2010 (27)

[5]王小峰, 何湘宁, 邓焰.载波交叠特性PWM方法在飞跨电容多电平逆变器中的应用研究[J].中国电机工程学报, 2007 (10)

[6]张艳莉, 居荣, 费万民, 等.混合二极管箝位多电平变换器的拓扑结构研究[J].电力自动化设备, 2006 (12)

[7]Malinowski M, Gopakumar K, Rodriguez J, et al.A Survey on Cascaded Multilevel Inverters[J].IEEE TRANSACTIONS ON INDUSTRIAL ELECTRONICS, 2010 (7)

8.风机试车方案 篇八

关键词：油封；气封装置；轴；划伤

一、项目背景

中国石化达州天然气净化有限公司天然气净化厂第一联合装置克劳斯风机检修期间发现如下问题：111-K-301A（汽驱）、112-K-301B（电驱）低速轴油封部位存在划伤，严重影响设备的平稳运行，综合考虑检修节点及修复费用各方面因素，决定在国内采用激光熔敷修复，单台维修费用为6.58万元/台。

为避免类似事件再次发生，结合机组本体设计，提出低速轴骨架式油封技改为气封，同时配套使用原有梳齿密封的设想。

二、技改方案

将原有骨架式油封去除，在梳齿油封底部齿轮箱体上增设仪表风管线，提供仪表风，采用过滤减压阀调整仪表风压，保证密封效果。

图1 低速轴原油封设计 图2 损伤部位及技改管线接口

具体施工方案如下：1、将原密封系统中骨架式油封去除；2、在风机入口导叶（IGV）气动执行机构处增设仪表三通，用于提供恒定仪表风气源；3、增设外部气封装置：仪表三通、316L不锈钢管（Φ10）、德国萨姆森过滤减压阀、管线球阀及仪表接头。

萨姆森过滤减压阀用于供给风机低速轴油封部位恒定气源，防止出现润滑油渗漏。过滤减压阀调压范围：0.2～12bar，综合考虑节能降耗及运行工况，压力设定为2bar。过滤减压阀输入侧配备有精度为20μm的滤芯，用于过滤仪表风中微小固体颗粒或冷凝水，可通过排污塞进行排污或排凝。

管线球阀位于管路上过滤减压阀前，用于机组检维修、维护保养或过滤减压阀排污、保养期间的工艺隔离。（见图3）

三、实际效果及应用

目前已对第二、第三、第四联合装置的12台克劳斯风机低速轴油封部位实施技改，技改后克劳斯风机低速轴油封系统运行良好，满足现场使用工況，技改齿轮箱油封部位无“跑、冒、滴、漏”现象，同时避免了低速轴油封部位划伤事件再次发生的可能。

四、经济、社会效益分析

克劳斯风机低速轴划伤后，采用激光熔敷技术修复价格为6.58万元/台，原厂骨架油封价格为2000元/个。技改后克劳斯风机低速轴油封系统去除原有骨架式油封，增设仪表三通、德国萨姆森过滤减压阀等零部件，累计费用约4000元，则24台风机此项技改费用约9.6万元；

按原有设计，24台克劳斯风机将不断出现低速轴划伤事件，修复费用约157.92万元，机组恢复采购原厂油封费用约4.8万元；则次项技改可节省费用153.12万元。

以上效益分析前提是及时发现低速轴划伤事件，但石化企业设备实际运行中，转动设备疲劳失效具有突然性，往往造成转子及其配合零部件同时报废。

五、结语

从工程技术角度来讲，选择合理的克劳斯天然气净化处理工艺流程，改扩建或是技术改造，充分利用本厂现有条件，是节约投资的有效手段。从工程经济角度来讲，遵循克劳斯天然气净化处理装置的投资构成规律，对项目建设决策阶段的投资确定有重要参考作用，对项目建设工程设计阶段的投资控制也有重要参考价值，也是项目建设后期阶段投资费用控制的依据。

综上，净化厂克劳斯风机低速轴油封系统改造带来的经济效益至少为153.12万元，尚未考虑低速轴划伤对机组配套零部件造成的伤害，以及故障停车对生产运行造成的影响。

参考文献：

[1]李和春.化工维修钳工[M].北京：化学工业出版社，2009.

[2]管来霞.化工设备与机械[M].北京：化学工业出版社，2010.

[3]高安全，刘明海.化工设备机械基础[M].北京：化学工业出版社，2011.

9.风机试车方案 篇九

我矿是由原山西中能燕泰福巨源煤业有限公司、原古交市加乐泉清卷里煤矿、原古交市建窑联办煤矿及部分新增区进行整合而成的, 2012年11月30日山西省国土资源厅颁发的山西华润煤业有限公司福巨源煤矿《采矿许可证》(C***0047766,批准井田内、开采2#—-9#号煤层。井田面积2.2894km2 ,矿井生产能力60万t/a,根据初步设计现在9#煤层进行基建。

设计矿井开拓方式:斜井开拓;通风方式:中央分列式通风;通风方法:机械抽出式;采煤方法:综采一次采全高;顶板管理:全部垮落法;第一节矿井瓦斯等级、煤尘的爆炸性及 自燃发火情况

根据河南理工大学2011年4月编制的《山西华润煤业有限公司福巨源煤矿9号煤层瓦斯涌出量预测》预测当矿井生产能力达到

0.6Mt/a时,矿井最大绝对瓦斯涌出量为4.77m3/min,最大相对瓦斯涌出量3.78m3/t,矿井为瓦斯矿井。

据山西华润煤业有限公司福巨源煤矿2011年1月在井下取样送山西省煤炭工业局综合测试中心进行煤尘爆炸危险性测试,其结果: 8、9#煤尘均具有爆炸性。

据山西华润煤业有限公司福巨源煤矿2011年1月在井下取样送

山西省煤炭工业局综合测试中心进行煤的自燃倾向性测试,其结果: 8、9#煤层自燃倾向性等级为Ⅱ级,均为自燃煤层。

第二节矿井生产和基建情况

我矿现属基建期,一期工程已经结束,二期大部分工程已经开工,目前在井下布置有主斜井、副斜井、回风斜井、集中胶带大巷、集中轨道大巷和回风大巷;同时,安排施工回风大巷(主井段、集中轨道大巷和回风大巷(风井段正常掘进,局部通风机均安设在地面,独立向三个掘进工作面供风,回风大巷(主井段与回风大巷(风井段即将贯通,形成永久通风系统,待主风机投试运行正常后,再将地面局部通风机撤掉。

第三节矿井通风系统现状

我矿井下现有三个掘进工作面:9#煤层回风大巷(主井段、9#煤层回风大巷(回风井段、9#煤层集中轨道大巷,目前均采用地面局部通风机压入式通风,三个井筒保持独立通风,每个工作面目前均各采用2台型号为:FBD/NO 6.3 2×30KW的对旋局部通风机供风。

第二章主风机投运前准备工作进展情况 第一节主风机及其附属装置、配电及监测系统等 安装调试情况

我矿于2013年9月18日风机已安装完毕(防爆门计划2014年4月底安装完毕,配电及监测系统于2013年12月安装完毕,在2014年3月9日进行了配电及监测系统测试工作且正常,预计在2014年5月份主通风机及辅助设备、设施具备投运条件。

第二节井下通风设施调整及准备情况

一、回风井井口安装永久防爆门装置。二、三个井筒在地面安设的局部通风机全部拆除。

三、掘进工作面的通风均采用2×22KW局部通风机供风,其中主井安装两组(距主斜井口374m安装两组、副井安装两组(距副斜井口224m安装两组。(详细位置见通风系统图

四、矿井需构建16道永久密闭(其中主井段8处、副井段2处、回风井段6处。(详细位置见表5与通风系统图

五、通风科、监控中心安排人员对井下通风设施及监控设备进行一次全面检查、维修,确保通风系统稳定、监控可靠。

六、施工队安排相关人员准备好所需的材料,预先将其它相关设施设置好。第三节主风机管理及操作人员培训情况

主风机司机经培训合格后持证上岗,计划培训7人,其中组长一人(其余每班2人,培训时间(2014年4月份进行培训,隶属机电科管理。

第四节试运转情况

我矿在通风机性能的测试工作前,2014年3月3日-3月8日对1#、2#主风机进行试运转(带负荷启动,先启动后级、后启动前级。对每台主风机进行了不小于48小时的正常试运转,并进行详细观测(每隔2小时对风压、电流、风量进行汇总分析,记录好运行参数。

第五节主风机性能测试

我矿于2014年3月9日(7:30—20:05进行了主风机性能的测 试工作,对1#、2#通风机双机的0。、-3。、-6。与1#、2#通风机单级的0。进行了测试,1#通风机-6。测试参数如下: 表1 1#风机在-6°叶片安装角、50Hz 频率、双级运行、标准状态的数据汇总表 工况点 风量(m 3

/s 静压(Pa 全压(Pa 轴功率(kW 静压 效率(% 全压 效率(% 1 75.56 28 33 31.07 6.70 8.04 2 65.20 153 157 38.46 25.89 26.58 3 61.75 379 383 51.94 45.09 45.52 4 54.22 787 790 59.52 71.67 71.93 5 43.67 1357 1359 73.60 80.51 80.61 6 37.75 1614 1615 75.57 80.62 80.69 7 26.37 1751 1752 77.23 59.80 59.82 8 15.54 1951 1951 79.82 37.98 37.99(详见主风机性能测试报告

第三章 主风机运行参数确定 第一节 主风机铭牌参数 表2 主风机数量 2台 额定功率 2×220KW 煤安标志 MDA050018 型号 FBCDZ № 24 额定电压 380/660v 外形尺寸 17080×3164×

3824 电机型号 YBF2 355 M1-10 额定转速 580r/min 出厂编号 D213J145 防爆标志 Exdi 额定电流 235/136A 生产日期 2013、5、20 风压 575-1992P a 额定频率 50HZ 厂家 山西渝煤科安运风机有限公司 风量

6900-3400m 3/min 绝缘等级 F 摩擦火花安全证 20120109 第二节运行期间风量计划

根据风量计算预分配矿井风量如下:矿井总风量2451.72m3/min,其中主井进风1154.04m3/min,副斜井进风量1297.68m3/min。

表3 地点计划风量(m3/min断面(m2主斜井(进风1154.04 16.82 副斜井(进风1297.68 10.84 胶带大巷掘进472.3 10.82 轨道大巷掘进489.4 11.96 变电所掘进564.7 16.98 消防材料库掘进516.7 13.78 集中胶带大巷(回风2451.72 9.36 回风大巷(回风2451.72 12 集中回风大巷(回风2451.72 12 回风斜井(回风2451.72 10.84(计算方法详见附件

第三节通风风阻计算情况

我矿通风风阻计算选用的路线为:副斜井井底车场

集中轨道大巷主、副井联络巷集中胶带大巷

回风大巷集中回风大巷回风斜井

一、计算风机的风量 Q通=Q矿×K =40.86×1.1 m 3/s =44.95 m 3/s 式中:Q 矿——矿井实际需要风量m 3/s K ——漏风损失系数(风井无提升任务时取1.1,取1.1。

二、计算矿井的风阻 R =h 阻/Q 2 =844.8/44.952 =0.42 N ·S 2/m 8 经计算我矿井的总风压为844.8Pa ,风机的风量为44.95 m 3/s , 风阻为0.42 N ·S 2/m 8(计算方法详见附件。

第四节 矿井风阻曲线及主风机性能测试特性曲线的

匹配性分析

根据矿井风量及风压的计算:当风量10m 3/s 时,风压为42Pa;当风量20m 3/s 时,风压为168Pa;当风量30m 3/s 时,风压为378Pa;当风量40m 3/s 时,风压为672Pa;当风量50m 3/s 时,风压为1050Pa。1#通风机风叶角度在0。时双级运行测试状态特性曲线与风阻特性曲线交叉(风压为1750Pa、风量64m 3/s ,0。时单级运行测试状态特性曲线与风阻特性曲线交叉(风压为645Pa、风量38m 3/s ,-3。时双级运行测试状态特性曲线与风阻特性曲线交叉(风压为1310Pa、风量57m 3/s ,-6。

时双级运行测试状态特性曲线与风阻特性曲线交叉(风压为980Pa、风量48m 3/s ,经四个角度的对比分析当主风机风叶角度在-6。时为最佳。(详见图1、2、3、4 第五节主风机运行方案确定

根据我矿选定的FBCDZ №24 主风机,结合通风机运行测试状态的特性曲线、矿井通风网络解算结果和主风机投运时矿井的需风量,我矿确定主风机参数为:经四个角度对比分析风叶角度-60时最佳,主风机排风量为40.86m3/s,风机风量为44.95 m3/s,频率为50Hz,风压为844.8Pa,风阻为0.42 N·S2/m8。

第四章主风机投运组织及节点主要工作

第一节主风机运行指挥部及指挥部各成员工作职责按照山西省矿井建设标准要求、福巨源煤矿施工计划和实际施工情况,准备于2014年月日开始实行矿井的全负压通风,为了保证主风机有效快速的运行,特成立主风机投入运行指挥部。

一、成立矿井主风机投运调度指挥部,机构设置如下: 总指挥:王芝广

副总指挥:赵汝根郑旭王锁成闫永平武保忠 张建国李志军蔡新民孙仁礼

指挥部成员:阴志刚毛得志王爱国张国胜张志贤李伏军刘生杰张富山杨林陈公平侯宪兵风机厂家代表:矿井主风机厂家负责人

总指挥部地点:调度室

联系电话: 0351—5232216 内线:8000 8001 指挥部命令发布人:王芝广

二、矿井主风机投运调度指挥部工作职责

1、总指挥:统一指挥矿井主风机投运时通风系统调整工作,下达主风机投运时全矿停产、人员撤离升井、井下停电、地面局部通风机停运、矿井主风机投运、送电、排放瓦斯、恢复生产等命令。

2、副总指挥:协助总指挥做好全矿停产、人员撤离升井、井下停电、地面局部通风机停运、矿井主风机投运、送电、排放瓦斯、恢复生产等指挥工作。

3、副总指挥:赵汝根协助总指挥做好通风系统调整前后通风系统信息整理及分析汇总工作和矿井主风机工况点合理性、矿井风量及其它参数分析确定等指挥工作。

4、副总指挥:王锁成担任矿井主风机现场总指挥,按照总指挥部的命令,现场指挥、组织矿井主风机运转时的现场工作,实时观察矿井负压,及时分析主风机工况合理性,并向总指挥部反馈主风机工况主要信息。

5、副总指挥:郑旭负责调度室的工作,同时协助总指挥做好全矿停产、恢复生产等指挥工作。

6、副总指挥:闫永平做好井下停电、地面局部通风机停运、矿井主风机投运、送电、等指挥工作。

7、副总指挥:武保忠负责安全工作,同时协助总指挥做好全矿人员撤离等指挥工作。

8、指挥部成员按总指挥的要求及措施安排要求做好各自范围内的工作。第二节相关专业工作组及工作任务 现场负责人:王锁成

负责按照总指挥部的命令,现场指挥、组织矿井主风机试运转时 的现场工作,实时观察矿井负压,及时分析主风机工况合理性,并向总指挥部反馈主风机工况及矿井负压主要信息。

第一组地面主通风机组 组长:张国胜 成员:机电科有关人员 职责范围:

1、负责系统调整前主风机风机供电系统的检查工作。

2、负责主风机、电动机、风井防爆门等附属设施的检查工作。

3、负责执行系统调整时总指挥部下达的主风机启动命令。

4、负责执行系统调整时总指挥部下达的主风机风机工况调节命令(风量及负压的调节工作。

5、负责系统调整前后风机、电动机等有关参数的记录、分析和汇报工作。

6、负责主风机投运后将防爆门关闭工作。第二组:井下测风与瓦斯检查排放组:

组长:阴志刚

成员:陈熙瑞罗向成闫晗邢文平吕斌 及所有瓦斯员 职责范围:

1、测风人员负责矿井主风机投运期间矿井风量测点风量的观测工作(具体地点详见表4,并做好有关参数的记录和汇报工作。

2、如测风人员在各观测点测量风量后,与风量分配计划误差较大时,可向指挥部申请调节风量。

3、矿井主风机投运正常后供电前各机电设备安装点、硐室的瓦 斯浓度观测工作。

4、矿井主风机投运正常后各掘进巷道及局部通风机周围10米范围内瓦斯浓度的检查工作。

5、矿井主风机投运正常后各采掘工作面的瓦斯排放工作。

6、瓦斯排放工作结束后井下所有巷道瓦斯检查及汇报工作。表4 序号

组别测风地点测风工通风工瓦斯员安全员名称 1 第一组主斜井闫晗王金魁刑晋阳 2 第二组副斜井罗向成武俊明闫安平第三组回风斜井陈熙瑞闫才旺冯亮平第三组生产组

组长:张福山毛得志 成员:杜家用刘俊伟李留平职责范围:

1、接指挥部停产命令后检查各生产队组停产落实情况。

2、停产后各队负责要对所辖区工作地点及巷道进行一次冲洗,确保无煤尘堆积现象,要坚持先冲巷后排水的原则。

3、投运前要提前组织人员对各掘进面进行排干,并对积水深处进行挖底工作,以保证投运后快速恢复生产。

4、各队必须保证所辖区内测风站前后10米内无任何杂物。

5、接指挥部恢复生产命令后现场指导各生产队组快速恢复生产。第四组、通讯保证组: 组长:张志贤闫绍山

成员:调度值班员、风机在线监测厂家、机电科 职责范围:

1、保证井上下通讯电话的畅通。

2、负责主风机监测参数的传输工作。

3、负责井下监测监控系统的正常运行。

4、保证矿井主风机投运期间井下各主要测风地点通讯设施的安设。第五组、安全组:

组长:王爱国 职责范围:

1、负责监督检查各项安全措施的落实情况。

2、矿井主风机投运期间出入井人员的管理。

3、协助并组织好井下调风前后的安全管理工作。第六组、后勤保证组: 组长:陈杰

成员:赵志强康俊丽 职责范围: 负责参加矿井主风机投运期间有关工作人员的后勤保证及车辆调度工作。第七组:紧急医护小组 组长:王开定 成员:刘志伟丰涛 职责范围: 负责参加主风机运转及全矿井通风系统调整期间有关工作人员 出现事故时的紧急医护、救治工作。第三节运行实施步骤及各时间节点的主要工作

一、运行总体顺序及步骤: 调度室安排各掘进工作面停机、冲巷、排水参与矿井主风

机投运人员报到、召开会议,指挥部安排各小组进入岗位宣布

井下停产、人员撤离发布命令、逐级切断井下供电测风

组与瓦斯检查组到达指定位置并向指挥部汇报,停电人员升井

指挥部确认井下人员升井无误及测风组与瓦斯检查组是否全部到位发布停运地面局部通风机的命令地面一组和三组分别

向指挥部汇报各组准备情况指挥部确定各小组、各环节无误后

方可下达启动矿井主风机的命令矿井主通风机组负责人负责

汇报主风机运行的参数包括负压、电压、电流及轴承温度井下

测风组分别测定各自区域内的风量井下测风组组长分别向指

挥部汇报各自区域内的风量指挥部根据主风机运行情况和井

下风量测定情况进行分析矿井主风机组和井下测风组每一小

时分别向指挥部汇报一次各自运行的参数矿建队派一名机电

队长及电钳工等5人在井口集合,准备下井恢复送电指挥部根

据各小组汇报的观测数据确定主风机运行情况合理,则宣布试运转成功电钳工下井到各自工作面协助瓦检员进行瓦斯排放

逐级按规定确认后恢复供电恢复生产。

二、投运前准备工作

1、在密闭工程结束后,方可进行主风机投入运行工作。

2、机电科培训主风机操作人员,持证上岗。

3、设备在线监控系统必须安全、可靠。

4、机电科相关人员对主风机机房供电系统、操作系统、主风机、电动机、风硐、回风井防爆门进行检查。

5、通风科在主风机投运前一天必须安排清理回风井、风硐浮煤、杂物。

6、井下各水仓、各巷道内的积水在主风机投运前一个班排完积水,在涌水量较大的地方做好防范措施。

7、监控中心应提前做好主风机投入使用的一切监测监控设备的安装、调试工作。

8、主风机投入使用前一天,向古交市煤管局报告主风机投入运行时,井下停电停风影响监测监控系统正常运行的计划、措施。

三、具体实施时间、顺序和步骤: 1、2014年月日7:30,调度室安排各掘进面停机、冲巷、排水。

2、试运转当天8:30参加矿井主风机投运全部人员准时到达指挥部集合,召开会议,安排各小组进入工作岗位,下达停产命令。

零点班井下人员组织及安排

井下派一名机电队长、一名电钳工等待命令负责停电,其他人员全部升井。零点班安全员一名、瓦检员两名负责检查矿井井下各地点人员撤离情况。安全科、调度室负责核查人数。3、8:40,井下零点班安全员、瓦检员负责检查主斜井、副斜井、回风斜井、回风大巷等所有施工地点的人员撤离情况,并汇报指挥部。4、9:00,总指挥下达井下停电命令,逐级切断井下所有非本安型电源。停电顺序(具体实施步骤详见附件: 先停用电设备,后停供电设备;先停低压、后停高压;先停负荷侧,后停电源;先停掘进面电源,后停局部通风机,按顺序操作,由里向外逐级停电。

总指挥下达停电命令后,各生产队组机电队长要按照命令通知井下停电操作人员进行操作,调度室接到已停电的汇报后,要立即向总指挥部汇报。

井下每停电完毕后由机电队长汇报总指挥部,待命。(具体由机电科落实 5、9:00,参与矿井主风机投运人员到达指定位置并向指挥部汇报,停电人员升井。测风组与瓦斯检查组共分为三个组,每组人员的人数如下:一组测风员一名、瓦检员一名、矿建队三名,安全员一名二组测风员一名、瓦检员一名、矿建队三名,安全员一名,三组测风员一名、瓦检员一名、矿建队三名,安全员一名,巡回对各施工地点进行安全检查工作。另有两名检身工,并按要求到达预定工作地点。井下零点班参与停电的所有人员升井。6、9:20,指挥部确认井下人员升井情况和测风组与瓦斯检查组是否全部到位及井下人员升井无误情况。7、9:30,总指挥下达地面局部通风机停运命令,同时通知地面变电站,相应对该变电所的电源进行停电操作。变电站停电后,由专人负责向总指挥部汇报。

井下所有供、用电设备全部停电,并在变电站将所有供给井下的回路全部停电。(具体由机电科落实 8、9:40,地面一组和二组分别向指挥部汇报各组准备情况。9、9:50,井下测风组与瓦斯检查组向指挥部汇报准备情况。10、10:00,总指挥部确定各小组、各环节无误后方可下达启动矿井主风机的命令,主风机司机启动风机操作必须在10分钟内完成,启动正常后现场工作组组长向指挥部汇报,总指挥部负责下达对掘进面排放瓦斯的命令。11、10:20,矿井主通风机组负责人负责汇报主风机运行的参数包括负压、电压、电流及轴承温度。12、10:30,指挥部下达井下测风组分别测定各自区域内风量的命令。13、11:00,井下测风组组长分别向指挥部汇报各自区域内的风量。14、11:10,指挥部根据各主风机运行情况和井下风量测定情况进行分析。15、11:20—14:00,主风机组和井下测风组每一个小时分别向指挥部汇报一次各自运行的参数。16、14:20,下午四点班矿建队派一名机电队长及电钳工在井口集合,准备下井恢复送电。17、14:40,总指挥根据各小组汇报的观测数据确定矿井主风机的工况是否合理,如果合理,总指挥宣布矿井主风机投运成功。如果不合理则及时调整,直到主风机工况均符合要求。

18、15:00,组织瓦检员、安全员、电钳工及矿建队人员按依次 对各掘进面进行排放瓦斯。19、16:00,调度室根据排放瓦斯情况,组织各工作面按程序逐级恢复送电。20、恢复生产。

第五章主风机投运期间安全技术措施

一、主风机运转时通风系统调整安全措施（一、主风机投运前

1、设备要进行调试,并进行风机性能测试,在测试报告完成提交后方可投入运行。

2、总指挥部负责安排通风科、机电科对地面变电所、主风机及其启动电器设备、风硐扩散器和井上下所有通风设施进行一次全面检查。

3、应撤人断电,安监科组织人员进行检查确保井下人员全部撤离。

4、调度室负责检查井上下各地点电话,保证电话畅通无故障,无电话的地点要及时进行补安。

5、组织全部参与人员要认真学习本方案,明确本次活动各自的工作任务和安全注意事项,并经考试合格后方可上岗作业,做到有记录可查。

6、前一天,总指挥部安排机电科门对主风机及地面变电所的供电系统、操作系统进行全面检查,以免影响系统调整工作,要对井下

所有有关电器设备进行防爆检查。

7、通风科安排好负责通风点风门的管理人员以及测风人员,严格落实责任,并将通风设施管理人员及测风人员名单及作业地点报指挥部。

8、通风科、安监科安排好井下局部通风机恢复通风前的瓦斯排放工作,并将责任落实到人。

9、前一天,矿建队负责要对各工作地点及巷道进行一次冲洗,确保无煤尘堆积现象。

10、调度室组织好井下所有安装水泵的巷道必须将水排干。（二、主风机投运期间

1、井口检身房及调度室负责井下人员清点和升入井人员登记工作,及时向调度室进行汇报,除主风机投运期间相关人员入井以外,无调度指挥命令,其他任何人不得随意入井。

2、应由持证的正司机操作,副司机现场监护,并配备电工现场值班。主通风司机必须熟悉设备性能,能做到操作无误,记录准确。

3、机电科安排专人到主风机机房值班,要加强对风机运转情况观察,发现异常要及时向指挥部汇报。

4、井上下人员发现其它异常情况时必须及时向指挥部汇报。

5、各相关单位的值班人员必须坚守岗位,紧密配合系统调整工作。

6、无指挥部命令井下所有人员均不得擅自拆除通风设施或安装通风设施。

7、项目部施工队要在施工巷道口做好明确标识和临时栅栏,不准任何人进入无风巷道。

8、严格执行各工种有关方面安全保障作业票。（三、主风机投运正常后

1、井下送电前,瓦检员、安全员要认真检查配电点、掘进巷道内、局部通风机及其开关附近10米内风流中瓦斯浓度,并及时将检查结果向指挥部汇报,以便联系送电。

2、瓦检员要认真检查各工作面回风流瓦斯浓度,并及时向指挥部汇报,如符合《煤矿安全规程》规定要求,指挥部方可下达各工作面送电命令。

3、机电科送电时必须听从指挥部命令,各局部通风机供风点有关单位的工作人员要听从瓦检员指挥,只有在接到指挥部通知或瓦检员允许方可按操作规程恢复送电。

二、主风机运转正常后井下恢复供电的安全措施

1、瓦检员、安全员检查配电点瓦斯及二氧化碳浓度,及时向总指挥部汇报,在瓦斯及二氧化碳浓度均不超过0.5%时,指挥部通知向地面变电所送电。

2、瓦检员、安全员检查各局部通风机及其周围10米内瓦斯及二氧化碳浓度,及时向总指挥部汇报,在瓦斯及二氧化碳浓度均不超过

0.5%时,指挥部通知向局部通风机送电。

三、主风机试运行正常后掘进工作面恢复送电前排放瓦斯措施

1、通风科根据停电时间详细预测井下停电期间各掘进巷道瓦斯

涌出量与巷道瓦斯浓度,指挥部根据各掘进巷道所在位置按顺序恢复局部通风机供电。

2、瓦检员、安全员检查各局部通风机及其周围10米内瓦斯及二氧化碳浓度,在瓦斯及二氧化碳浓度均不超过0.5%时,方可给局部通风机送电排放瓦斯。

3、排放瓦斯时,总指挥安排通风、安监科负责人到现场指挥。

4、排放瓦斯地点:集中轨道大巷工作面。

5、掘进巷道排放瓦斯期间所有的回风路线严禁任何人员进入。

6、排放瓦斯时采取控制工作面风量的方法进行,可采用解开风筒接口来控制排放瓦斯所需风量,排放瓦斯时严禁“一风吹”现象。

7、排放瓦斯的通风机严禁循环风,排放瓦斯风流与全风压风流混合后的瓦斯和二氧化碳浓度不得超过1.5%。

8、排放巷道瓦斯浓度不超过 1.0%和二氧化碳浓度不超过 1.5%时,方可恢复局部通风机正常通风,向掘进工作面送电,并向总指挥部汇报。当瓦斯浓度超过3%时,必须由救护队组织排放。

第六章主风机投运期间意外情况处理预案主风机在进行投运过程中,因主风机机械故障,导致停机不能继续进行投运,必须停机,汇报指挥部,启动备用风机运转。

主风机机械故障预计有以下几个方面:风机各级轴承的声音异常、温度不稳定、风机机体出现破裂漏风、风机叶轮固定松动甚至破裂、风机电动机运行出现不稳定甚至烧毁等恶性事故。

一、故障预防措施

1、主风机投运前,回风井必须认真清理井筒、风硐内杂物,不得有可以被风机吸入的微小颗粒状物。认真清理安全通道以及安全通道口周围10米以内的地面,不得有被风机吸入的硬质块状物。

2、启动主风机前,必须按照《主风机操作规程》对主风机认真进行启动前的检查准备工作,做到一丝不苟,严谨细致。

3、启动主风机前,必须对风机供电系统认真进行检查,杜绝失误。

二、事故处理程序

1、主风机工作组要合理分工,安排专人在投运时密切观察风机运行状态以及电动机电流、电压、主风机负压等有关参数,注意倾听主风机的运行声音有无异常。任何人发现异常情况,必须迅速报告现场指挥。

2、出现意外情况,导致主风机损坏,现场指挥必须立即命令停机,并迅速向总指挥部汇报。

3、总指挥部接到汇报后下达命令,按照《主风机操作规程》中倒风机启动的操作规定,准备启动备用主风机。

4、现场工作组组长指挥主风机司机进行倒主风机操作,准备完毕后,向指挥部汇报,根据指挥部命令启动备用风机,进行风机运转。

表5永久密闭设置地点表 序号设置地点编号现状施工要求 距主井口361m处左帮 1 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 2 距主井口388m处左帮 2 砖混临时密闭打孔注浆,注深不

小于4m 3 距主斜井回风大巷口30m处右帮 3 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 4 距主斜井回风大巷口60m处右帮 4 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 5 距主斜井回风大巷口105m处右帮 5 砖混临时密闭外面砌墙厚0.5m,中间4m注浆 距主斜井回风大巷口361m处右帮 6 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 7 距主斜井回风大巷口406m处右帮7 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 8 距主斜井回风大巷口440m处右帮8 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 9 距副斜井井底车场23m右帮9 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 10 距副斜井口234m处左帮10 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 11 距回风井井口201m右帮11 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 距回风井口214m右帮12 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 13 距回风井口233m右帮13 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 14 距回风井口253m右帮14 砖混临时密闭打孔注浆,注深不 小于4m 15 距回风井口281m正前15 砖混临时密闭外面砌墙厚0.5m,中间4m注浆 16 距回风斜井回风大巷口28m处左 帮 砖混临时密闭 打孔注浆,注深不 小于4m 附件: 主风机投运

风量计算及风量分配方案

一、需风量计算及分配

我矿现阶段无采煤工作面、硐室巷及其它行人,因此只需计算井下各掘进工作面风地点实际需风量总和的方法来计算矿井总风量。

Q矿=∑Q掘×K m3/min

式中:∑Q掘——掘进工作面实际需要风量的总和 m3/min K——矿井通风系数(抽出式K矿通取1.15-1.2，取1.2。（一、胶带大巷掘进工作面风量计算

1、按瓦斯涌出量计算 Q掘面=100q掘面·K掘面 =100×0.36×1.7=61.2 m3/min 式中:Q掘面—掘进工作面实际需要风量m3/min 100—按瓦斯(或二氧化碳计算选取的常数 q掘面—掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/min K掘面—掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量系数,机掘工作面取1.7。

2、按人数计算 Q掘面=4N掘面 =4×20=80 m3/min 式中:N掘面---工作面的最多人数,取20人。

3、按巷道风速计算

1、胶带大巷最低风速计算 Q煤掘≥60×0.25S掘m3/min =60×0.25×10.82=162.3 m3/min

2、胶带大巷最高风速计算

Q煤掘≥60×4S掘m3/min =60×4×10.82=2596.8m3/min 备注:按照风量要求取162.3 m3/min。

4、按局部通风机吸风量计算 Q掘面=Q局部通风机·I+60×0.25S =310×1+162.3 =472.3m3/min 式中:I—掘进工作面同时通风的局部通风机台数

0.25—有瓦斯涌出岩巷、半煤岩巷、煤巷允许的最低风速 S机巷—局部通风机与回风口之间巷道最大净断面积,取 10.82m2。

5、按风速进行验算 15S掘大≤Q掘面≤240S掘小

162.3m3/min≤472.3m3/min≤2596.8m3/min 式中:15—掘进面的最低风速m3/min 240—掘进面的最高风速m3/min S掘大、S掘小—分别对应掘进巷道最大、最小通风断面积 m2 按以上步骤的计算,胶带大巷风量选取最大值472.3m3∕min,并经验算符合规定要求。

（二、轨道大巷掘进工作面风量计算

1、按瓦斯涌出量计算 Q掘面=100q掘面·K掘面 =100×0.36×1.7=61.2 m3/min 式中:Q掘面—掘进工作面实际需要风量m3/min;100—按瓦斯(或二氧化碳计算选取的常数。q掘面—掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/min K掘面—掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量系数,机掘工作面取1.7。

2、按人数计算 Q掘面=4N掘面 =4×20=80 m3/min 式中:N掘面---工作面的最多人数,取20人。

3、按巷道风速计算

1、轨道大巷最低风速计算 Q煤掘≥60×0.25S掘max m3/min =60×0.25×11.96=179.4 m3/min

2、轨道大巷最高风速计算 Q煤掘≥60×4S掘max m3/min =60×4×11.96=2870.4m3/min 备注:按照风量要求取179.4 m3/min。

4、按局部通风机吸风量计算 Q掘面=Q局部通风机·I+60×0.25S =310×1+179.4 =489.4m3/min 式中:I—掘进工作面同时通风的局部通风机台数

0.25—有瓦斯涌出岩巷、半煤岩巷、煤巷允许的最低风速 S机巷—局部通风机与回风口之间巷道最大净断面积,取 11.96m2。

5、按风速进行验算

179.4m3/min≤489.4m3/min≤2870.4m3/min 式中:15—掘进面的最低风速m3/min 240—掘进面的最高风速m3/min S掘大、S掘小—分别对应掘进巷道最大、最小通风断面积 m2 按以上步骤的计算,轨道大巷风量选取最大值489.4m3∕min,并经验算符合规定要求。

（三、主变电所掘进工作面风量计算

1、按瓦斯涌出量计算 Q掘面=100q掘面·K掘面 =100×0.36×1.7=61.2 m3/min 式中:Q掘面—掘进工作面实际需要风量m3/min;

100—按瓦斯(或二氧化碳计算选取的常数。q掘面—掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/min K掘面—掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量系数,机掘工作面取1.7。

2、按人数计算 Q掘面=4N掘面 =4×20=80 m3/min 山西华润煤业有限公司福巨源煤矿 主风机投运方案及安全技术措施 式中：N 掘面---工作面的最多人数，取 20 人。

3、按巷道风速计算 1）、主变电所最低风速计算 Q 煤掘≥60×0.25S 掘 max m3/min =60×0.25×16.98=254.7 m3/min 2）、主变电所最高风速计算 Q 煤掘≥60×4S 掘 max m3/min =60×4×16.98=4075.2m3/min 备注：按照风量要求取 254.7 m3/min。

4、按局部通风机吸风量计算 Ｑ掘面＝ Ｑ局部通风机·I+60×0.25S ＝310×1+254.7 ＝564.7m3/min 式中：I—掘进工作面同时通风的局部通风机台数 0.25—有瓦斯涌出岩巷、半煤岩巷、煤巷允许的最低风速 S 机巷—局部通风机与回风口之间巷道最大净断面积，取 16.98m2。

5、按风速进行验算 15S 掘大≤Q 掘面≤240S 掘小 254.7m3/min≤564.7m3/min≤4075.2m3/min 式中：15—掘进面的最低风速 m3／min 240—掘进面的最高风速 m3／min S 掘大、S 掘小—分别对应掘进巷道最大、最小通风断面积 m2 按以上步骤的计算，主变电所风量选取最大值 564.7m3∕min，并 26 山西华润煤业有限公司福巨源煤矿 主风机投运方案及安全技术措施 经验算符合规定要求。

（四）、消防材料库掘进工作面风量计算

1、按瓦斯涌出量计算 Ｑ掘面＝100q 掘面·K 掘面 ＝100×0.36×1.7=61.2 m3／min 式中：Q 掘面—掘进工作面实际需要风量 m3/min； 100—按瓦斯（或二氧化碳）计算选取的常数。q 掘面—掘进工作面的瓦斯绝对涌出量 m3／min K 掘面—掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量系数，机掘工作 面取 1.7。

2、按人数计算 Q 掘面＝4N 掘面 ＝4×20＝80 m3／min 式中：N 掘面---工作面的最多人数，取 20 人。

3、按巷道风速计算 1）、消防材料库最低风速计算 Q 煤掘≥60×0.25S 掘 max m3/min =60×0.25×13.78=206.7m3/min 2）、消防材料库最高风速计算 Q 煤掘≥60×4S 掘 max m3/min =60×4×13.78=3307.2m3/min 备注：按照风量要求取 206.7m3/min。27 山西华润煤业有限公司福巨源煤矿 主风机投运方案及安全技术措施

4、按局部通风机吸风量计算 Ｑ掘面＝ Ｑ局部通风机·I+60×0.25S ＝310×1+206.7 ＝516.7m3/min 式中：I—掘进工作面同时通风的局部通风机台数 0.25—有瓦斯涌出岩巷、半煤岩巷、煤巷允许的最低风速 S 机巷—局部通风机与回风口之间巷道最大净断面积，取 16.98m2。

5、按风速进行验算 15S 掘大≤Q 掘面≤240S 掘小 206.7m3/min≤516.7m3/min≤3307.2m3/min 式中：15—掘进面的最低风速 m3／min 240—掘进面的最高风速 m3／min S 掘大、S 掘小—分别对应掘进巷道最大、最小通风断面积 m2 按以上步骤的计算，消防材料库风量选取最大值 516.7m3∕min，并经验算符合规定要求。

5、矿井总风量计算 Q 矿＝Q 掘×K ＝（472.3+489.4+564.7+516.7）×1.2 ＝2043.1×1.2 ＝2451.72m3／min ＝40.86m3／s 按以上步骤的计算，矿井的总风量为 2451.72m3∕min。

6、风量分配 经计算主斜井风量为 19.23m3/s，副斜井风量为 21.63m3/s，矿 井总风量满足《煤矿安全规程》要求。28 山西华润煤业有限公司福巨源煤矿 主风机投运方案及安全技术措施

四、矿井总风压计算 矿井的总风压为 844.8Pa（详细计算见表）

五、主风机的选择

（一）、计算风机的风量 Q 通＝Q 矿×K ＝40.86×1.1 ＝44.95 m3／s 式中：Q 矿——矿井实际需要风量 m3／s K——漏风损失系数（风井无提升任务时取 1.1），取 1.1。